Laboratorium Maszyn Elektrycznych |
EiNE |
||
Grupa: Tomasz Tritt Tomasz Urbański Daniel Utrajczak Michał Żak |
Temat: Badanie 3-fazowego silnika indukcyjnego pierścieniowego |
||
|
Data wykonania: 24.03.2000 |
Data oddania: 31.03.2000 |
Ocena: |
1. Parametry silnika
P=3,3kW
sn=940obr/min
stojan: 380V/ trójkąt / 9,5A
wirnik: 95V / gwiazda / 25A
2. Pomiar przekładni
Pomiaru przekładni dokonano przy prędkości wirnika równej 0 i woltomierzu podłączonym do wirnika. Stojan był połączony w trójkąt a wirnik w gwiazdę. Rezystancja jednej fazy w temp. 200C wynosiła dla stojana 2,9Ω i dla wirnika 0,1Ω.
U1 |
U20 |
V |
V |
176 |
39 |
Na podstawie wzoru
obliczono wartość przekładni, która wyniosła
Wartość współczynnika k wynosiła
ze względu na sposób połączenia uzwojeń stojana i wirnika.
3. Wyznaczanie parametrów schematu zastępczego
3.1 Stan zwarcia
Na podstawie pomiaru podczas stanu zwarcia wyznaczono parametry schematu zastępczego korzystając ze wzorów umieszczonych pod tabelą pomiarową.
Uzas |
Ir=Is=It |
Pα |
Pβ |
M |
V |
A |
W |
W |
Nm |
168 |
9,5 |
-240 |
1120 |
5,10 |
I1z =
P1z = P + P cosz =
Z1z =
R1z = Z1z. cosz X1z = Z1z. sinz
Wyniki obliczeń:
P1 |
I1 |
cosϕ |
Z |
Xz |
Rz |
Xr1=Xr2 |
R1 |
R2 |
W |
A |
|
Ω |
Ω |
Ω |
Ω |
Ω |
Ω |
880 |
9,5 |
0,318 |
30,63 |
29,04 |
9,75 |
14,52 |
3,17 |
1,97 |
Kolejne parametry schematu zastępczego wyznaczono na podstawie przeprowadzonej próby stanu jałowego.
3.2 Stan jałowy
Na podstawie pomiaru podczas biegu jałowego (przy prędkości synchronicznej 1000obr/min) wyznaczono parametry schematu zastępczego korzystając ze wzorów umieszczonych pod tabelą pomiarową.
Uzas |
Ir |
Is |
It |
Pα |
Pβ |
M |
n |
cosϕ |
Q10 |
ΔPCu |
ΔPFe |
V |
A |
A |
A |
W |
W |
Nm |
obr/min |
|
Var |
W |
W |
380 |
5,7 |
5,6 |
5,8 |
-960 |
1240 |
0,69 |
1000 |
0,075 |
3741,16 |
94,22 |
185,78 |
Wyniki obliczeń:
ΔU1 |
E1 |
Xμ |
IFe |
RFe |
Iμ |
V |
V |
Ω |
A |
Ω |
A |
84,37 |
354,7 |
108,69 |
0,43 |
832,76 |
3,26 |
4. Pomiar impedancji dla składowych symetrycznych
Dla składowych zgodnych wykorzystano pomiary dla obciążenia przy prądzie znamionowym (9,5A), natomiast dla składowych przeciwnych dokonano dodatkowego pomiaru.
składowa |
Uzas |
Ir |
Is |
It |
Pα |
Pα |
Pβ |
Pβ |
M |
|
n |
I |
Z |
|
V |
A |
A |
A |
dz |
W |
dz |
W |
kGM |
Nm |
obr/min |
A |
ohm |
zgodna |
380 |
9,40 |
9,60 |
9,80 |
17 |
680 |
78 |
3120 |
3,35 |
32,86 |
887 |
9,60 |
39,58 |
przeciwna |
164 |
9,80 |
9,80 |
10,00 |
-9 |
-360 |
28 |
1120 |
0,55 |
5,40 |
451 |
9,87 |
16,62 |
5. Wpływ rezystancji wirnika na charakterystykę mechaniczną
Podczas przeprowadzania ćwiczenia zmieniano wartość rezystancji Rwd:
Rwd=0Ω
Rwd=0,16Ω
Rwd=0,3Ω
Wyniki pomiarów umieszczono w tabeli poniżej. Wpływ zmian wartości tych rezystancji na charakterystyki mechaniczne zamieszczono we wnioskach.
a |
b |
c |
||||||
M |
M |
n |
M |
M |
pn |
M |
M |
wt |
kgm |
Nm |
obr/min |
kgm |
Nm |
obr/min |
kgm |
Nm |
obr/min |
0,00 |
0,00 |
996 |
0,00 |
0,00 |
960 |
0,02 |
0,20 |
997 |
0,26 |
2,55 |
923 |
0,04 |
0,39 |
891 |
0,06 |
0,59 |
911 |
0,37 |
3,63 |
906 |
0,09 |
0,88 |
867 |
0,14 |
1,37 |
867 |
0,45 |
4,41 |
889 |
0,21 |
2,06 |
816 |
0,25 |
2,45 |
813 |
0,51 |
5,00 |
870 |
0,30 |
2,94 |
774 |
0,37 |
3,63 |
749 |
0,57 |
5,59 |
851 |
0,41 |
4,02 |
727 |
0,44 |
4,32 |
696 |
0,63 |
6,18 |
820 |
0,48 |
4,71 |
681 |
0,50 |
4,91 |
639 |
0,66 |
6,47 |
795 |
0,53 |
5,20 |
640 |
0,56 |
5,49 |
573 |
0,68 |
6,67 |
770 |
0,59 |
5,79 |
570 |
0,61 |
5,98 |
495 |
0,68 |
6,67 |
740 |
0,63 |
6,18 |
527 |
0,65 |
6,38 |
415 |
0,68 |
6,67 |
702 |
0,66 |
6,47 |
457 |
0,67 |
6,57 |
346 |
0,65 |
6,38 |
647 |
0,68 |
6,67 |
395 |
0,68 |
6,67 |
274 |
0,62 |
6,08 |
584 |
0,68 |
6,67 |
335 |
0,69 |
6,77 |
193 |
0,58 |
5,69 |
522 |
0,68 |
6,67 |
270 |
0,70 |
6,87 |
125 |
0,54 |
5,30 |
461 |
0,67 |
6,57 |
205 |
0,70 |
6,87 |
85 |
0,51 |
5,00 |
407 |
0,66 |
6,47 |
144 |
0,69 |
6,77 |
52 |
0,45 |
4,41 |
300 |
0,66 |
6,47 |
83 |
|
|
|
0,41 |
4,02 |
226 |
0,66 |
6,47 |
53 |
|
|
|
0,40 |
3,92 |
157 |
|
|
|
|
|
|
0,39 |
3,83 |
101 |
|
|
|
|
|
|
0,47 |
4,61 |
37 |
|
|
|
|
|
|
6. Próba obciążenia bezpośredniego
Wyniki pomiarów przeprowadzonych podczas próby obciążenia bezpośredniego zamieszczono w tabeli poniżej.
Uzas |
Ir |
Is |
It |
Palfa |
|
Pbeta |
|
M |
|
n |
V |
A |
A |
A |
DZ |
W |
DZ |
W |
KgM |
Nm |
obr/min |
380 |
5,5 |
5,6 |
5,8 |
-22 |
-880 |
34 |
1360 |
0 |
0,00 |
993 |
380 |
6 |
6 |
6,2 |
-9 |
-360 |
45 |
1800 |
1 |
9,81 |
960 |
380 |
6,5 |
6,6 |
6,8 |
-2 |
-80 |
53 |
2120 |
1,55 |
15,21 |
949 |
380 |
7 |
7 |
7,2 |
1 |
40 |
58 |
2320 |
1,8 |
17,66 |
938 |
380 |
7,5 |
7,6 |
7,8 |
6 |
240 |
63 |
2520 |
2,25 |
22,07 |
924 |
380 |
8 |
8 |
8,2 |
8 |
320 |
66 |
2640 |
2,55 |
25,02 |
914 |
380 |
8,4 |
8,5 |
8,7 |
11 |
440 |
70 |
2800 |
2,8 |
27,47 |
906 |
380 |
8,7 |
8,9 |
9 |
13 |
520 |
73 |
2920 |
2,95 |
28,94 |
900 |
380 |
9,4 |
9,6 |
9,8 |
17 |
680 |
78 |
3120 |
3,35 |
32,86 |
887 |
Wyniki obliczeń:
cos fi |
s |
omega |
Q1 |
delta PCu1 |
delta PCu2 |
suma P |
sprawn |
P2 |
Mu |
Mu |
- |
% |
1/s |
var |
W |
W |
W |
% |
W |
Nm |
kGm |
0,13 |
0,70 |
103,93 |
3676,54 |
99,54 |
7,44 |
431,57 |
10,09 |
48,43 |
0,47 |
0,05 |
0,36 |
4,00 |
100,48 |
3724,26 |
115,44 |
11,12 |
273,06 |
81,04 |
1166,94 |
11,61 |
1,18 |
0,47 |
5,10 |
99,33 |
3860,01 |
138,01 |
17,05 |
171,56 |
91,59 |
1868,44 |
18,81 |
1,92 |
0,51 |
6,20 |
98,18 |
4007,92 |
156,63 |
22,44 |
179,07 |
92,41 |
2180,93 |
22,21 |
2,26 |
0,55 |
7,60 |
96,71 |
4198,09 |
182,76 |
30,60 |
213,36 |
92,27 |
2546,64 |
26,33 |
2,68 |
0,56 |
8,60 |
95,67 |
4407,63 |
204,10 |
37,70 |
241,80 |
91,83 |
2718,20 |
28,41 |
2,90 |
0,58 |
9,40 |
94,83 |
4587,71 |
228,40 |
46,16 |
274,56 |
91,53 |
2965,44 |
31,27 |
3,19 |
0,59 |
10,00 |
94,20 |
4714,19 |
246,59 |
52,73 |
299,32 |
91,30 |
3140,68 |
33,34 |
3,40 |
0,60 |
11,30 |
92,84 |
5048,14 |
289,07 |
68,73 |
357,80 |
90,58 |
3442,20 |
37,08 |
3,78 |
7. Charakterystyki
8. Wnioski
Celem ćwiczenia było badanie silnika pierścieniowego jak również wyznaczenie parametrów schematu zastępczego. Z próby biegu jałowego wyznaczyliśmy elementy gałęzi poprzecznej schematu zastępczego. Przy biegu jałowym straty w żelazie są większe od strat w uzwojeniach. Z próby zwarcia wyznaczyliśmy parametry gałęzi podłużnej schematu zastępczego. W stanie zwarcia maszyny poślizg s=100%. Prąd wirnika ma wartość znacznie większą od prądu znamionowego ze względu na małą wartość R2 w stosunku do R2/s. Z tego względu wykonywaliśmy próbę przy obniżonym napięciu, tak aby nie przekroczyć wartości prądu znamionowego. Przekładnię wyznaczaliśmy przy rozwartym wirniku zasilając stojan. W obliczeniach należało uwzględnić współczynnik √3 ze względu na sposób połączenia wirnika i stojana. W próbie obciążenia zmienialiśmy moment obciążenia obserwując prędkość obrotową. Na czas rozruchu w obwód wirnika włączony jest rozrusznik, w celu ograniczenia prądu rozruchowego. W czasie normalnej pracy wirnik musi być zwarty. W przypadku gdy moment obciążenia jest mniejszy od znamionowego prędkość obrotowa jest większa od znamionowej. Ze wzrostem obciążenia prędkość obrotowa silnika maleje. Zależność momentu od poślizgu wyznaczaliśmy przy obniżonym napięciu (U=172V). Na charakterystyce M(380) = f (s) i I(380) = f(s) zostały przedstawione wartości przeliczone odpowiednio w stosunku (UN/Uz)2 i (UN/ Uz). Jeżeli nadamy silnikowi prędkość większą od synchronicznej pracuje on wtedy jak prądnica, tzn. oddaje moc do sieci. Badany silnik może również pracować jako przetwornik częstotliwości. W zależności od kierunku wirowania możemy zmieniać częstotliwość od 0 do 100Hz.