Politechnika Łódzka
Wydz. Bud., Archit. i Inż. Środowiska
Kierunek: Inż. Środowiska
rok akadem.: 2004/2005
semestr: IX
PROJEKT Z PRZEDMIOTU
„PRZEPOMPOWNIE WODY I ŚCIEKÓW”
autor: Justyna Cywińska
pod kierunkiem: mgr inż. E. Kolbusz
CEL PROJEKTU:
Celem projektu było zaprojektowanie przepompowni wody pierwszego stopnia dla poniższego układu:
Rys. nr 1: Schemat projektowanego układu.
Podstawowe dane:
długości rurociągów:
l1 = 10 [m]
l2 = 800 [m]
l3 = 700 [m]
l4 = 750 [m]
przepływ dobowy maksymalny:
Qmax d = 48 000 [m3/d]
rzędna zwierciadła wody w zbiorniku dolnym: 180 m npm
maksymalna rzędna zwierciadła wody w zbiorniku wyrównawczym: 230 m npm
minimalna rzędna zwierciadła wody w zbiorniku wyrównawczym: 227 m npm
OBLICZENIA UKŁADU POMPOWEGO:
Zużycie wody:
Obliczenia przewodów:
Przyjęto rurociągi wykonane z rur żeliwnych o współczynniku chropowatości k=1,5 [mm].
Założono rurociąg ssawny o średnicy d1 = 800 [mm].
Prędkość w rurociągu ssawnym wynosi zatem:
(mieści się w przedziale 0,8 - 2,0 m/s)
Rurociągi tłoczne:
- Rurociąg tłoczny numer 2: założono średnicę d2 = 700 [mm];
prędkość w rurociągu wynosi:
- Rurociągi tłoczne numer 3 i 4: do obliczeń założono że do każdego zbiornika górnego wpływa 50%Q a średnica przewodu wynosi; d3 = d4= 500 [mm].
Prędkość w rurociągach wynosi:
Obliczenia oporności właściwej:
liczbę Reynoldsa obliczono ze wzoru:
; gdzie:
współczynnik liniowych oporów tarcia obliczono ze wzoru:
a zatem:
Straty liniowe i miejscowe na poszczególnych rurociągach:
Przy obliczaniu strat miejscowych wzięto pod uwagę współczynniki strat miejscowych dla zasuw i zaworu zwrotnego. Pozostałe straty występujące na kolankach, trójnikach, itp. uwzględniono przyjmując 5% strat liniowych.
Straty liniowe obliczono ze wzoru:
Straty miejscowe obliczono ze wzoru:
; gdzie: ζ - współczynnik strat miejscowych
Straty całkowite:
Odcinek ssawny (rurociąg nr 1):
dla zasuwy ζ= 0,26
Odcinek tłoczny nr 2:
Dla zasuwy i zaworu zwrotnego współczynniki strat miejscowych wynoszą: ζ=0,26 i ζ=2,5.
Odcinek tłoczny nr 3:
Odcinek tłoczny nr 4:
Obliczenia wysokości podnoszenia:
wysokości geometryczne:
a zatem całkowita wysokość podnoszenia wynosi:
Wyniki obliczeń na podstawie których wykonano charakterystyki całego układu przedstawiono w załączniku nr 1.
DOBÓR POMP:
Wydajność przepompowni wynosi 2000[m3/h].
Wydajność dla jednej pompy:
; gdzie n - założona liczba pomp
Na podstawie wydajności jednej pompy Q1= 500[m3/h] i wysokości podnoszenia Hp=53,245 [m] dobrano pompę firmy GRUNDFOS typu NK 200-400 o prędkości obrotowej n=1450 obr/min ( ISO2548 kl.C).
Dobrane pompy (4+1 rezerwowa) pracują w układzie równoległym.
Charakterystykę pomp przedstawia poniższy rysunek:
Rys.2: Charakterystyka układu pomp połączonych równolegle.
Na rysunku przedstawiającym współpracę zespołu pomp z dwoma zbiornikami zasilanymi naniesiono krzywą będącą wypadkową całego układu pomp.
OCENA PRACY W KRÓĆCU SSAWNYM:
Ocena ta obejmuje pracę króćca ssawnego pod względem wystąpienia kawitacji. Aby kawitacji nie było, ciśnienie absolutne w rurociągu ssawnym musi być większe od ciśnienia pary nasyconej w danej temperaturze, w tym przypadku w temperaturze +10°C.
Ponieważ oś rurociągu ssawnego jest poniżej zwierciadła wody w zbiorniku dolnym, a ze względu na jego bliską lokalizację od przepompowni strat na przepływie w rurociągu ssawnym nie uwzględnia się, ciśnienie absolutne w nim występujące można zapisać jako:
gdzie:
- ciśnienie absolutne w rurociągu ssawnym,
=1013hPa- ciśnienie barometryczne (atmosferyczne)
- geometryczna wysokość ssania, będąca różnicą rzędnych zwierciadła wody w zbiorniku dolnym a osi rurociągu ssawnego.
= 3mH2O = 294,2hPa
1013 + 294,2 = 1307,2hPa
Ciśnienie pary nasyconej w temperaturze +10°C wynosi 12,25hPa. W związku z tym w króćcu ssawnym nie wystąpi kawitacja, gdyż
.
ZAŁĄCZNIK NR 1:
TABELA 1 - Obliczenia dla zbiornika dolnego
Lp |
Wydajność Q[m3/h] |
Wydajność Q[m3/s] |
∆H[m] |
1 |
0 |
0 |
0 |
2 |
500 |
0,139 |
0,03 |
3 |
1000 |
0,128 |
0,04 |
4 |
1500 |
0,417 |
0,045 |
5 |
2000 |
0,556 |
0,05 |
TABELA 2 - Obliczenia dla zbiornika górnego nr 1
Lp |
Wydajność Q[m3/h] |
Wydajność Q[m3/s] |
∆H[m] |
1 |
0 |
0 |
50 |
2 |
500 |
0,139 |
50,9 |
3 |
1000 |
0,128 |
55 |
4 |
1500 |
0,417 |
58,4 |
5 |
2000 |
0,556 |
64,9 |
TABELA 3 - Obliczenia dla zbiornika górnego nr 2
Lp |
Wydajność Q[m3/h] |
Wydajność Q[m3/s] |
∆H[m] |
1 |
0 |
0 |
47 |
2 |
500 |
0,139 |
48 |
3 |
1000 |
0,128 |
51 |
4 |
1500 |
0,417 |
56 |
5 |
2000 |
0,556 |
63 |
SPIS TREŚCI:
Cel projektu.
Obliczenia układu pompowego.
Dobór pomp.
Ocena pracy w króćcu ssawnym.
SPIS RYSUNKÓW W OPISIE:
Rys. 1 - Schemat projektowanego układu.
Rys. 2 - Charakterystyka układu pomp połączonych równolegle.
SPIS RYSUNKÓW:
Rys. 1 - Współpraca zespołu pomp z dwoma zasilanymi zbiornikami (skala 1:100).
Rys. 2 - Rzut pompowni wody (1:100).
Rys. 3 - Przekrój pompowni wody (1:100).
SPIS ZAŁĄCZNIKÓW:
Załącznik nr 1 - Wyniki obliczeń układu na podstawie których sporządzono graficznie współpracę zespołu pomp z układem (rysunek nr 1).