Lp. |
hi |
|
Lp. |
hi |
Hn |
132,73 |
0,43 |
48. |
130,3 |
-2 |
|
132,67 |
0,37 |
49. |
130,65 |
-1,65 |
|
132,65 |
0,35 |
50. |
131,14 |
-1,16 |
|
132,64 |
0,34 |
51. |
131,65 |
-0,65 |
|
132,65 |
0,35 |
52. |
132,12 |
-0,18 |
|
132,63 |
0,33 |
53. |
132,61 |
0,31 |
|
132,75 |
0,45 |
54. |
133,08 |
0,78 |
|
132,96 |
0,66 |
55. |
130,15 |
-2,15 |
|
133,27 |
0,97 |
56. |
130,00 |
-2,3 |
|
132,38 |
0,08 |
57. |
130,24 |
-2,06 |
|
132,25 |
-0,05 |
58. |
130,63 |
-1,67 |
|
132,21 |
-0,09 |
59. |
131,18 |
-1,12 |
|
132,23 |
-0,07 |
60. |
131,70 |
-0,6 |
|
132,25 |
-0,05 |
61. |
132,17 |
-0,13 |
|
132,29 |
-0,01 |
62. |
132,65 |
0,35 |
|
132,48 |
0,18 |
63. |
133,00 |
0,7 |
|
132,74 |
0,44 |
64. |
130,25 |
-2,05 |
|
133,18 |
0,88 |
65. |
130,20 |
-2,1 |
|
131,75 |
-0,55 |
66. |
130,50 |
-1,8 |
|
131,68 |
-0,62 |
67. |
130,92 |
-1,38 |
|
131,66 |
-0,64 |
68. |
131,27 |
-1,03 |
|
131,67 |
-0,63 |
69. |
131,75 |
-0,55 |
|
131,75 |
-0,55 |
70. |
132,23 |
-0,07 |
|
131,83 |
-0,47 |
71. |
132,60 |
0,3 |
|
132,23 |
-0,07 |
72. |
132,87 |
0,57 |
|
132,65 |
0,35 |
73. |
130,47 |
-1,83 |
|
133,13 |
0,83 |
74. |
130,63 |
-1,67 |
|
131,25 |
-1,05 |
75. |
130,80 |
-1,5 |
|
131,22 |
-1,08 |
76. |
131,17 |
-1,13 |
|
131,13 |
-1,17 |
77. |
131,46 |
-0,84 |
|
131,18 |
-1,12 |
78. |
131,90 |
-0,4 |
|
131,46 |
-0,84 |
79. |
132,23 |
-0,07 |
|
131,22 |
-1,08 |
80. |
132,6 |
0,3 |
|
132,13 |
-0,17 |
81. |
132,75 |
0,45 |
|
132,63 |
0,33 |
||||
133,14 |
0,84 |
||||
130,63 |
-1,67 |
||||
130,61 |
-1,69 |
||||
130,66 |
-1,64 |
||||
130,83 |
-1,47 |
||||
131,14 |
-1,16 |
||||
131,63 |
-0,67 |
||||
132,09 |
-0,21 |
||||
132,58 |
0,28 |
||||
133,12 |
0,82 |
||||
130,30 |
-2 |
||||
130,15 |
-2,15 |
1 . METODA KWADRATÓW
Kwadraty czyste
KWADRATY CZYSTE |
||||||||||||||
nr. |
H1 |
H2 |
H3 |
H4 |
HN |
h1 |
h2 |
h3 |
h4 |
a |
V |
|||
6 |
132.63 |
132.75 |
132.30 |
132.48 |
132.3 |
0.33 |
0.45 |
0.00 |
0.18 |
25.00 |
150 |
|||
7 |
132.75 |
132.96 |
132.48 |
132.74 |
132.3 |
0.45 |
0.66 |
0.18 |
0.44 |
25.00 |
270.3125 |
|||
8 |
132.96 |
133.27 |
132.74 |
133.18 |
132.3 |
0.66 |
0.97 |
0.44 |
0.88 |
25.00 |
460.9375 |
|||
9 |
132.30 |
132.25 |
131.75 |
131.68 |
132.3 |
0.00 |
-0.05 |
-0.55 |
-0.62 |
25.00 |
-190.625 |
|||
10 |
132.25 |
132.21 |
131.68 |
131.66 |
132.3 |
-0.05 |
-0.09 |
-0.62 |
-0.64 |
25.00 |
-218.75 |
|||
11 |
132.21 |
132.23 |
131.66 |
131.67 |
132.3 |
-0.09 |
-0.07 |
-0.64 |
-0.63 |
25.00 |
-223.4375 |
|||
12 |
132.23 |
132.25 |
131.67 |
131.75 |
132.3 |
-0.07 |
-0.05 |
-0.63 |
-0.55 |
24.00 |
-187.2 |
|||
13 |
132.25 |
132.30 |
131.75 |
131.83 |
132.3 |
-0.05 |
0.00 |
-0.55 |
-0.47 |
25.00 |
-167.1875 |
|||
16 |
132.74 |
133.18 |
132.65 |
133.13 |
132.3 |
0.44 |
0.88 |
0.35 |
0.83 |
25.00 |
390.625 |
|||
17 |
131.75 |
131.68 |
131.25 |
131.22 |
132.3 |
-0.55 |
-0.55 |
-1.05 |
-1.08 |
25.00 |
-504.6875 |
|||
18 |
131.68 |
131.66 |
131.22 |
131.13 |
132.3 |
-0.62 |
-0.64 |
-1.08 |
-1.17 |
25.00 |
-548.4375 |
|||
19 |
131.66 |
131.68 |
131.13 |
131.18 |
132.3 |
-0.64 |
-0.62 |
-1.17 |
-1.12 |
25.00 |
-554.6875 |
|||
20 |
131.67 |
131.75 |
131.18 |
131.46 |
132.3 |
-0.63 |
-0.55 |
-1.12 |
-0.84 |
25.00 |
-490.625 |
|||
21 |
131.75 |
131.83 |
131.46 |
131.72 |
132.3 |
-0.55 |
-0.47 |
-0.84 |
-0.58 |
25.00 |
-381.25 |
|||
22 |
131.83 |
132.23 |
131.72 |
132.13 |
132.3 |
-0.47 |
-0.07 |
-0.58 |
-0.17 |
25.00 |
-201.5625 |
|||
24 |
132.65 |
133.13 |
132.63 |
133.14 |
132.3 |
0.35 |
0.83 |
0.33 |
0.84 |
25.00 |
367.1875 |
|||
25 |
131.25 |
131.22 |
130.63 |
130.61 |
132.3 |
-1.05 |
-1.08 |
-1.67 |
-1.69 |
25.00 |
-857.8125 |
|||
26 |
131.22 |
131.13 |
130.61 |
130.66 |
132.3 |
-1.08 |
-1.17 |
-1.69 |
-1.64 |
25.00 |
-871.875 |
|||
27 |
131.13 |
131.18 |
130.66 |
130.83 |
132.3 |
-1.17 |
-1.12 |
-1.64 |
-1.47 |
25.00 |
-843.75 |
|||
28 |
131.18 |
131.46 |
130.83 |
131.14 |
132.3 |
-1.12 |
-0.84 |
-1.47 |
-1.16 |
25.00 |
-717.1875 |
|||
29 |
131.46 |
131.72 |
131.14 |
131.63 |
132.3 |
-0.84 |
-0.58 |
-1.16 |
-0.67 |
25.00 |
-507.8125 |
|||
30 |
131.72 |
132.13 |
131.63 |
132.09 |
132.3 |
-0.58 |
-0.17 |
-0.67 |
-0.21 |
25.00 |
-254.6875 |
|||
32 |
132.63 |
133.14 |
132.58 |
133.12 |
132.3 |
0.33 |
0.84 |
0.28 |
0.82 |
25.00 |
354.6875 |
|||
33 |
130.63 |
130.61 |
130.30 |
130.15 |
132.3 |
-1.67 |
-1.69 |
-2.00 |
-2.15 |
25.00 |
-1173.438 |
|||
34 |
130.61 |
130.66 |
130.15 |
130.30 |
132.3 |
-1.69 |
-1.64 |
-2.15 |
-2.00 |
25.00 |
-1168.75 |
|||
35 |
130.66 |
130.83 |
130.30 |
130.65 |
132.3 |
-1.64 |
-1.47 |
-2.00 |
-1.65 |
25.00 |
-1056.25 |
|||
36 |
130.83 |
131.14 |
130.65 |
131.14 |
132.3 |
-1.47 |
-1.16 |
-1.65 |
-1.16 |
25.00 |
-850 |
|||
37 |
131.14 |
131.63 |
131.14 |
131.65 |
132.3 |
-1.16 |
-0.67 |
-1.16 |
-0.65 |
25.00 |
-568.75 |
|||
38 |
131.63 |
132.09 |
131.65 |
132.12 |
132.3 |
-0.67 |
-0.21 |
-0.65 |
-0.18 |
25.00 |
-267.1875 |
|||
40 |
132.58 |
133.12 |
132.61 |
133.08 |
132.3 |
0.28 |
0.82 |
0.31 |
0.78 |
25.00 |
342.1875 |
|||
41 |
130.30 |
130.15 |
130.15 |
130.00 |
132.3 |
-2.00 |
-2.15 |
-2.15 |
-2.30 |
25.00 |
-1343.75 |
|||
42 |
130.15 |
130.30 |
130.00 |
130.24 |
132.3 |
-2.15 |
-2.00 |
-2.30 |
-2.06 |
25.00 |
-1329.688 |
|||
43 |
130.30 |
130.65 |
130.24 |
130.63 |
132.3 |
-2.00 |
-1.65 |
-2.06 |
-1.67 |
25.00 |
-1153.125 |
|||
44 |
130.65 |
131.14 |
130.63 |
131.18 |
132.3 |
-1.65 |
-1.16 |
-1.67 |
-1.12 |
25.00 |
-875 |
|||
45 |
131.14 |
131.65 |
131.18 |
131.70 |
132.3 |
-1.16 |
-0.65 |
-1.12 |
-0.60 |
25.00 |
-551.5625 |
|||
46 |
131.65 |
132.12 |
131.70 |
132.17 |
132.3 |
-0.65 |
-0.18 |
-0.60 |
-0.13 |
25.00 |
-243.75 |
|||
48 |
132.61 |
133.08 |
132.65 |
133.00 |
132.3 |
0.31 |
0.78 |
0.35 |
0.70 |
25.00 |
334.375 |
|||
49 |
130.15 |
130.00 |
130.25 |
130.20 |
132.3 |
-2.15 |
-2.30 |
-2.05 |
-2.10 |
25.00 |
-1343.75 |
|||
50 |
130.00 |
130.24 |
130.20 |
130.50 |
132.3 |
-2.30 |
-2.06 |
-2.10 |
-1.80 |
25.00 |
-1290.625 |
|||
51 |
130.24 |
130.63 |
130.50 |
130.92 |
132.3 |
-2.06 |
-1.67 |
-1.80 |
-1.38 |
25.00 |
-1079.688 |
|||
52 |
130.63 |
131.18 |
130.92 |
131.27 |
132.3 |
-1.67 |
-1.12 |
-1.38 |
-1.03 |
25.00 |
-812.5 |
|
|
|
53 |
131.18 |
131.70 |
131.27 |
131.75 |
132.3 |
-1.12 |
-0.60 |
-1.03 |
-0.55 |
25.00 |
-515.625 |
|
|
|
54 |
131.70 |
132.17 |
131.75 |
132.23 |
132.3 |
-0.60 |
-0.13 |
-0.55 |
-0.07 |
25.00 |
-210.9375 |
|
|
|
56 |
132.65 |
133.00 |
132.60 |
132.87 |
132.3 |
0.35 |
0.70 |
0.30 |
0.57 |
25.00 |
300 |
|
|
|
57 |
130.25 |
130.20 |
130.47 |
130.63 |
132.3 |
-2.05 |
-2.10 |
-1.83 |
-1.67 |
25.00 |
-1195.313 |
|
|
|
58 |
130.20 |
130.50 |
130.63 |
130.80 |
132.3 |
-2.10 |
-1.80 |
-1.67 |
-1.50 |
25.00 |
-1104.688 |
|
|
|
59 |
130.50 |
130.92 |
130.80 |
131.17 |
132.3 |
-1.80 |
-1.38 |
-1.50 |
-1.13 |
25.00 |
-907.8125 |
|
|
|
60 |
130.92 |
131.75 |
131.17 |
131.46 |
132.3 |
-1.38 |
-0.55 |
-1.13 |
-0.84 |
25.00 |
-609.375 |
|
|
|
61 |
131.27 |
131.75 |
131.46 |
131.90 |
132.3 |
-1.03 |
-0.55 |
-0.84 |
-0.40 |
25.00 |
-440.625 |
|
|
|
62 |
131.75 |
132.23 |
131.90 |
132.23 |
132.3 |
-0.55 |
-0.07 |
-0.40 |
-0.07 |
25.00 |
-170.3125 |
|
|
|
64 |
132.60 |
132.87 |
132.60 |
132.75 |
132.3 |
0.30 |
0.57 |
0.30 |
0.45 |
25.00 |
253.125 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SUMA |
-24760.64 |
|
|
|
KWADRATY MIESZANE
|
H1 |
H2 |
H3 |
H4 |
HN |
h1 |
h2 |
h3 |
h4 |
P |
d |
b |
V- |
V+ |
1 |
132.73 |
132.67 |
132.30 |
132.25 |
132.3 |
0.43 |
0.37 |
0 |
-0.05 |
625 |
25 |
3.34 |
0 |
87.487 |
2 |
132.67 |
132.65 |
132.25 |
132.21 |
132.3 |
0.37 |
0.35 |
-0.05 |
-0.09 |
625 |
3.34 |
5 |
-0.1392 |
77.698 |
3 |
132.65 |
132.64 |
132.21 |
132.23 |
132.3 |
0.35 |
0.34 |
-0.09 |
-0.07 |
625 |
5 |
5.583 |
-0.4187 |
75.769 |
4 |
132.64 |
132.65 |
132.23 |
132.25 |
132.3 |
0.34 |
0.35 |
-0.07 |
-0.05 |
625 |
5.833 |
5.833 |
-0.3969 |
77.822 |
5 |
132.65 |
132.63 |
132.25 |
132.23 |
132.3 |
0.35 |
0.33 |
-0.05 |
-0.07 |
625 |
5.833 |
25 |
-1.2152 |
67.355 |
15 |
132.30 |
132.48 |
131.83 |
132.23 |
132.3 |
0 |
0.18 |
-0.47 |
-0.07 |
625 |
15.00 |
25.00 |
-29.375 |
9.625 |
16 |
132.48 |
132.74 |
132.23 |
132.65 |
132.3 |
0.18 |
0.44 |
-0.07 |
0.35 |
625 |
11.00 |
5.00 |
-0.6417 |
115.91 |
25 |
132.13 |
132.63 |
132.23 |
132.65 |
132.3 |
-0.17 |
0.33 |
-0.07 |
0.35 |
625 |
5.00 |
8.50 |
-0.4958 |
61.582 |
34 |
132.13 |
132.63 |
132.09 |
132.58 |
132.3 |
-0.17 |
0.33 |
-0.21 |
0.28 |
625 |
8.50 |
8.50 |
-2.5288 |
51.821 |
43 |
132.12 |
132.61 |
132.09 |
132.58 |
132.3 |
-0.18 |
0.31 |
-0.21 |
0.28 |
625 |
8.50 |
7.00 |
-2.0825 |
48.81 |
47 |
132.12 |
132.61 |
132.17 |
132.65 |
132.3 |
-0.18 |
0.31 |
-0.13 |
0.35 |
625 |
7.00 |
6.00 |
-0.91 |
57.984 |
55 |
132.23 |
132.60 |
132.17 |
132.65 |
132.3 |
-0.07 |
0.3 |
-0.13 |
0.35 |
625 |
5.00 |
6.00 |
-0.65 |
70.76 |
70 |
132.23 |
132.60 |
132.30 |
132.60 |
132.3 |
-0.07 |
0.3 |
0 |
0.3 |
625 |
2.50 |
5.00 |
0 |
65.587 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
38.85 |
-868.22 |
Bilans mas ziemnych
|
Metoda kwadratów |
objętość wykopu |
+1279,1575m3 |
objętość nasypu |
-25343.165m3 |
bilans mas |
-24064,007m3 |
2. METODA TRÓJKĄTÓW
Trójkąty czyste
-
TRÓJKĄTY CZYSTE |
|
|
|
|
|
|||||||||
nr. |
H1 |
H2 |
H3 |
HN |
h1 |
h2 |
h3 |
a |
V |
|
|
|
|
|
11 |
132.63 |
132.75 |
132.30 |
132.30 |
0.33 |
0.45 |
0.00 |
25.00 |
81.25 |
|
|
|
|
|
12 |
132.48 |
132.75 |
132.30 |
132.30 |
0.18 |
0.45 |
0.00 |
25.00 |
65.62 |
146.87 |
|
|
|
|
13 |
132.75 |
132.48 |
132.96 |
132.30 |
0.45 |
0.18 |
0.66 |
25.00 |
134.37 |
|
|
|
|
|
14 |
132.74 |
132.48 |
132.96 |
132.30 |
0.44 |
0.18 |
0.66 |
25.00 |
133.33 |
267.71 |
|
|
|
|
15 |
132.96 |
133.27 |
132.74 |
132.30 |
0.66 |
0.97 |
0.44 |
25.00 |
215.62 |
|
|
|
|
|
16 |
133.18 |
133.27 |
132.74 |
132.30 |
0.88 |
0.97 |
0.44 |
25.00 |
238.54 |
454.17 |
|
|
|
|
17 |
132.30 |
132.25 |
131.75 |
132.30 |
0.00 |
-0.05 |
-0.55 |
25.00 |
-62.50 |
|
|
|
|
|
18 |
131.68 |
132.25 |
131.75 |
132.30 |
-0.62 |
-0.05 |
-0.55 |
25.00 |
-127.08 |
-189.58 |
|
|
|
|
19 |
132.25 |
132.21 |
131.68 |
132.30 |
-0.09 |
-0.05 |
-0.62 |
25.00 |
-79.17 |
|
|
|
|
|
20 |
131.68 |
132.21 |
131.66 |
132.30 |
-0.62 |
-0.09 |
-0.64 |
25.00 |
-140.63 |
-219.79 |
|
|
|
|
21 |
132.21 |
132.23 |
131.66 |
132.30 |
-0.09 |
-0.07 |
-0.64 |
25.00 |
-83.33 |
|
|
|
|
|
22 |
131.67 |
132.23 |
131.66 |
132.30 |
-0.63 |
-0.07 |
-0.64 |
25.00 |
-139.58 |
-222.92 |
|
|
|
|
23 |
132.23 |
132.25 |
131.67 |
132.30 |
-0.07 |
-0.05 |
-0.63 |
25.00 |
-78.13 |
|
|
|
|
|
24 |
131.75 |
132.25 |
131.67 |
132.30 |
-0.55 |
-0.05 |
-0.63 |
25.00 |
-128.13 |
-206.25 |
|
|
|
|
25 |
132.25 |
132.30 |
131.75 |
132.30 |
-0.05 |
0.00 |
-0.55 |
25.00 |
-62.50 |
|
|
|
|
|
26 |
131.83 |
132.30 |
131.75 |
132.30 |
-0.47 |
0.00 |
-0.55 |
25.00 |
-106.25 |
-168.75 |
|
|
|
|
31 |
132.74 |
133.18 |
132.65 |
132.30 |
0.44 |
0.88 |
0.35 |
25.00 |
173.96 |
|
|
|
|
|
32 |
133.13 |
133.18 |
132.65 |
132.30 |
0.83 |
0.88 |
0.35 |
25.00 |
214.58 |
388.54 |
|
|
|
|
33 |
131.75 |
131.68 |
131.25 |
132.30 |
-0.55 |
-0.62 |
-1.05 |
25.00 |
-231.25 |
|
|
|
|
|
34 |
131.22 |
131.68 |
131.25 |
132.30 |
-1.08 |
-0.62 |
-1.05 |
25.00 |
-286.46 |
-517.71 |
|
|
|
|
35 |
131.68 |
131.66 |
131.22 |
132.30 |
-0.62 |
-0.64 |
-1.08 |
25.00 |
-243.75 |
|
|
|
|
|
36 |
131.13 |
131.66 |
131.22 |
132.30 |
-1.17 |
-0.64 |
-1.08 |
25.00 |
-301.04 |
-544.79 |
|
|
|
|
37 |
131.66 |
131.67 |
131.13 |
132.30 |
-0.64 |
-0.63 |
-1.17 |
25.00 |
-254.17 |
|
|
|
|
|
38 |
131.18 |
131.67 |
131.13 |
132.30 |
-1.12 |
-0.63 |
-1.17 |
25.00 |
-304.17 |
-558.33 |
|
|
|
|
39 |
131.67 |
131.75 |
131.18 |
132.30 |
-0.63 |
-0.55 |
-1.12 |
25.00 |
-239.58 |
|
|
|
|
|
40 |
131.46 |
131.75 |
131.18 |
132.30 |
-0.84 |
-0.55 |
-1.12 |
25.00 |
-261.46 |
-501.04 |
|
|
|
|
41 |
131.75 |
131.83 |
131.46 |
132.30 |
-0.55 |
-0.47 |
-0.84 |
25.00 |
-193.75 |
|
|
|
|
|
42 |
131.72 |
131.83 |
131.46 |
132.30 |
-0.58 |
-0.47 |
-0.84 |
25.00 |
-196.88 |
-390.63 |
|
|
|
|
43 |
131.83 |
132.23 |
131.72 |
132.30 |
-0.47 |
-0.07 |
-0.58 |
25.00 |
-116.67 |
|
|
|
|
|
44 |
132.13 |
132.23 |
131.72 |
132.30 |
-0.17 |
-0.07 |
-0.58 |
25.00 |
-85.42 |
-202.08 |
|
|
|
|
47 |
132.65 |
133.13 |
132.63 |
132.30 |
0.35 |
0.83 |
0.33 |
25.00 |
157.29 |
|
|
|
|
|
48 |
133.14 |
133.13 |
132.63 |
132.30 |
0.84 |
0.83 |
0.33 |
25.00 |
208.33 |
365.62 |
|
|
|
|
49 |
131.25 |
131.22 |
130.63 |
132.30 |
-1.05 |
-1.08 |
-1.67 |
25.00 |
-395.83 |
|
|
|
|
|
50 |
130.61 |
131.22 |
130.63 |
132.30 |
-1.69 |
-1.08 |
-1.67 |
25.00 |
-462.50 |
-858.33 |
|
|
|
|
51 |
131.22 |
131.13 |
130.61 |
132.30 |
-1.08 |
-1.17 |
-1.69 |
25.00 |
-410.42 |
|
|
|
|
|
52 |
130.66 |
131.13 |
130.61 |
132.30 |
-1.64 |
-1.17 |
-1.69 |
25.00 |
-468.75 |
-879.17 |
|
|
|
|
53 |
131.13 |
131.18 |
130.66 |
132.30 |
-1.17 |
-1.12 |
-1.64 |
25.00 |
-409.38 |
|
|
|
|
|
54 |
130.83 |
131.18 |
130.66 |
132.30 |
-1.47 |
-1.12 |
-1.64 |
25.00 |
-440.63 |
-850.00 |
|
|
|
|
55 |
131.18 |
131.46 |
130.83 |
132.30 |
-1.12 |
-0.84 |
-1.47 |
25.00 |
-357.29 |
|
|
|
|
|
56 |
131.14 |
131.46 |
130.83 |
132.30 |
-1.16 |
-0.84 |
-1.47 |
25.00 |
-361.46 |
-718.75 |
|
|
|
|
57 |
131.46 |
131.72 |
131.14 |
132.30 |
-0.84 |
-0.58 |
-1.16 |
25.00 |
-268.75 |
|
|
|
|
|
58 |
131.63 |
131.72 |
131.14 |
132.30 |
-0.67 |
-0.58 |
-1.16 |
25.00 |
-251.04 |
-519.79 |
|
|
|
|
59 |
131.72 |
132.13 |
131.63 |
132.30 |
-0.58 |
-0.17 |
-0.67 |
25.00 |
-147.92 |
|
|
|
|
|
60 |
132.09 |
132.13 |
131.63 |
132.30 |
-0.21 |
-0.17 |
-0.67 |
25.00 |
-109.38 |
-257.29 |
|
|
|
|
63 |
132.63 |
133.14 |
132.58 |
132.30 |
0.33 |
0.84 |
0.28 |
25.00 |
151.04 |
|
|
|
|
|
64 |
133.12 |
133.14 |
132.58 |
132.30 |
0.82 |
0.84 |
0.28 |
25.00 |
202.08 |
353.12 |
|
|
|
|
65 |
130.63 |
130.61 |
130.30 |
132.30 |
-1.67 |
-1.69 |
-2.00 |
25.00 |
-558.33 |
|
|
|
|
|
66 |
130.15 |
130.61 |
130.30 |
132.30 |
-2.15 |
-1.69 |
-2.00 |
25.00 |
-608.33 |
-1166.67 |
|
|
|
|
67 |
130.61 |
130.66 |
130.15 |
132.30 |
-1.69 |
-1.64 |
-2.15 |
25.00 |
-570.83 |
|
|
|
|
|
68 |
130.30 |
130.66 |
130.15 |
132.30 |
-2.00 |
-1.64 |
-2.15 |
25.00 |
-603.13 |
-1173.96 |
|
|
|
|
69 |
130.66 |
130.83 |
130.30 |
132.30 |
-1.64 |
-1.47 |
-2.00 |
25.00 |
-532.29 |
|
|
|
|
|
70 |
130.65 |
130.83 |
130.30 |
132.30 |
-1.65 |
-1.47 |
-2.00 |
25.00 |
-533.33 |
-1065.63 |
|
|
|
|
71 |
130.83 |
131.14 |
130.65 |
132.30 |
-1.47 |
-1.16 |
-1.65 |
25.00 |
-445.83 |
|
|
|
|
|
72 |
131.14 |
131.14 |
130.65 |
132.30 |
-1.16 |
-1.16 |
-1.65 |
25.00 |
-413.54 |
-859.38 |
|
|
|
|
73 |
131.14 |
131.63 |
131.14 |
132.30 |
-1.16 |
-0.67 |
-1.16 |
25.00 |
-311.46 |
|
|
|
|
|
74 |
131.65 |
131.63 |
131.14 |
132.30 |
-0.65 |
-0.67 |
-1.16 |
25.00 |
-258.33 |
-569.79 |
|
|
|
|
75 |
131.63 |
132.09 |
131.65 |
132.30 |
-0.67 |
-0.21 |
-0.65 |
25.00 |
-159.38 |
|
|
|
|
|
76 |
132.12 |
132.09 |
131.65 |
132.30 |
-0.18 |
-0.21 |
-0.65 |
25.00 |
-108.33 |
-267.71 |
|
|
|
|
79 |
132.58 |
133.12 |
132.61 |
132.30 |
0.28 |
0.82 |
0.31 |
25.00 |
146.88 |
|
|
|
|
|
80 |
133.08 |
133.12 |
132.61 |
132.30 |
0.78 |
0.82 |
0.31 |
25.00 |
198.96 |
345.83 |
|
|
|
|
81 |
130.30 |
130.15 |
130.15 |
132.30 |
-2.00 |
-2.15 |
-2.15 |
25.00 |
-656.25 |
|
|
|
|
|
82 |
130.00 |
130.15 |
130.15 |
132.30 |
-2.30 |
-2.15 |
-2.15 |
25.00 |
-687.50 |
-1343.75 |
|
|
|
|
83 |
130.15 |
130.30 |
130.00 |
132.30 |
-2.15 |
-2.00 |
-2.30 |
25.00 |
-671.88 |
|
|
|
|
|
84 |
130.24 |
130.30 |
130.00 |
132.30 |
-2.06 |
-2.00 |
-2.30 |
25.00 |
-662.50 |
-1334.38 |
|
|
|
|
85 |
130.30 |
130.65 |
130.24 |
132.30 |
-2.00 |
-1.65 |
-2.06 |
25.00 |
-594.79 |
|
|
|
|
|
86 |
130.63 |
130.65 |
130.24 |
132.30 |
-1.67 |
-1.65 |
-2.06 |
25.00 |
-560.42 |
-1155.21 |
|
|
|
|
87 |
130.65 |
131.14 |
130.63 |
132.30 |
-1.65 |
-1.16 |
-1.67 |
25.00 |
-466.67 |
|
|
|
|
|
88 |
131.18 |
131.14 |
130.63 |
132.30 |
-1.12 |
-1.16 |
-1.67 |
25.00 |
-411.46 |
-878.13 |
|
|
|
|
89 |
131.14 |
131.65 |
131.18 |
132.30 |
-1.16 |
-0.65 |
-1.12 |
25.00 |
-305.21 |
|
|
|
|
|
90 |
131.70 |
131.65 |
131.18 |
132.30 |
-0.60 |
-0.65 |
-1.12 |
25.00 |
-246.88 |
-552.08 |
|
|
|
|
91 |
131.65 |
132.12 |
131.70 |
132.30 |
-0.65 |
-0.18 |
-0.60 |
25.00 |
-148.96 |
|
|
|
|
|
92 |
132.17 |
132.12 |
131.70 |
132.30 |
-0.13 |
-0.18 |
-0.60 |
25.00 |
-94.79 |
-243.75 |
|
|
|
|
95 |
132.61 |
133.08 |
132.65 |
132.30 |
0.31 |
0.78 |
0.35 |
25.00 |
150.00 |
|
|
|
|
|
96 |
133.00 |
133.08 |
132.65 |
132.30 |
0.70 |
0.78 |
0.35 |
25.00 |
190.62 |
340.62 |
|
|
|
|
97 |
130.15 |
130.00 |
130.25 |
132.30 |
-2.15 |
-2.30 |
-2.05 |
25.00 |
-677.08 |
|
|
|
|
|
98 |
130.20 |
130.00 |
130.25 |
132.30 |
-2.10 |
-2.30 |
-2.05 |
25.00 |
-671.88 |
-1348.96 |
|
|
|
|
99 |
130.00 |
130.24 |
130.20 |
132.30 |
-2.30 |
-2.06 |
-2.10 |
25.00 |
-672.92 |
|
|
|
|
|
100 |
130.50 |
130.24 |
130.20 |
132.30 |
-1.80 |
-2.06 |
-2.10 |
25.00 |
-620.83 |
-1293.75 |
|
|
|
|
101 |
130.24 |
130.63 |
130.50 |
132.30 |
-2.06 |
-1.67 |
-1.80 |
25.00 |
-576.04 |
|
|
|
|
|
102 |
130.92 |
130.63 |
130.50 |
132.30 |
-1.38 |
-1.67 |
-1.80 |
25.00 |
-505.21 |
-1081.25 |
|
|
|
|
103 |
130.63 |
131.18 |
130.92 |
132.30 |
-1.67 |
-1.12 |
-1.38 |
25.00 |
-434.38 |
|
|
|
|
|
104 |
131.27 |
131.18 |
130.92 |
132.30 |
-1.03 |
-1.12 |
-1.38 |
25.00 |
-367.71 |
-802.08 |
|
|
|
|
105 |
131.18 |
131.70 |
131.27 |
132.30 |
-1.12 |
-0.60 |
-1.03 |
25.00 |
-286.46 |
|
|
|
|
|
106 |
131.75 |
131.70 |
131.27 |
132.30 |
-0.55 |
-0.60 |
-1.03 |
25.00 |
-227.08 |
-513.54 |
|
|
|
|
107 |
131.70 |
132.17 |
131.75 |
132.30 |
-0.60 |
-0.13 |
-0.55 |
25.00 |
-133.33 |
|
|
|
|
|
108 |
132.23 |
132.17 |
131.75 |
132.30 |
-0.07 |
-0.13 |
-0.55 |
25.00 |
-78.13 |
-211.46 |
|
|
|
|
111 |
132.65 |
133.00 |
132.60 |
132.30 |
0.35 |
0.70 |
0.30 |
25.00 |
140.62 |
|
|
|
|
|
112 |
132.87 |
133.00 |
132.60 |
132.30 |
0.57 |
0.70 |
0.30 |
25.00 |
163.54 |
304.17 |
|
|
|
|
113 |
130.25 |
130.20 |
130.47 |
132.30 |
-2.05 |
-2.10 |
-1.83 |
25.00 |
-622.92 |
|
|
|
|
|
114 |
130.63 |
130.20 |
130.47 |
132.30 |
-1.67 |
-2.10 |
-1.83 |
25.00 |
-583.33 |
-1206.25 |
|
|
|
|
115 |
130.20 |
130.50 |
130.63 |
132.30 |
-2.10 |
-1.80 |
-1.67 |
25.00 |
-580.21 |
|
|
|
|
|
116 |
130.80 |
130.50 |
130.63 |
132.30 |
-1.50 |
-1.80 |
-1.67 |
25.00 |
-517.71 |
-1097.92 |
|
|
|
|
117 |
130.50 |
130.92 |
130.80 |
132.30 |
-1.80 |
-1.38 |
-1.50 |
25.00 |
-487.50 |
|
|
|
|
|
118 |
131.17 |
130.92 |
130.80 |
132.30 |
-1.13 |
-1.38 |
-1.50 |
25.00 |
-417.71 |
-905.21 |
|
|
|
|
119 |
130.92 |
131.27 |
131.17 |
132.30 |
-1.38 |
-1.03 |
-1.13 |
25.00 |
-368.75 |
|
|
|
|
|
120 |
131.46 |
131.27 |
131.17 |
132.30 |
-0.84 |
-1.03 |
-1.13 |
25.00 |
-312.50 |
-681.25 |
|
|
|
|
121 |
131.27 |
131.75 |
131.46 |
132.30 |
-1.03 |
-0.55 |
-0.84 |
25.00 |
-252.08 |
|
|
|
|
|
122 |
131.90 |
131.75 |
131.46 |
132.30 |
-0.40 |
-0.55 |
-0.84 |
25.00 |
-186.46 |
-438.54 |
|
|
|
|
123 |
131.75 |
132.23 |
131.90 |
132.30 |
-0.55 |
-0.07 |
-0.40 |
25.00 |
-106.25 |
|
|
|
|
|
124 |
132.23 |
132.23 |
131.90 |
132.30 |
-0.07 |
-0.07 |
-0.40 |
25.00 |
-56.25 |
-162.50 |
|
|
|
|
127 |
132.60 |
132.87 |
132.60 |
132.30 |
0.30 |
0.57 |
0.30 |
25.00 |
121.87 |
|
|
|
|
|
128 |
132.75 |
132.87 |
132.60 |
132.30 |
0.45 |
0.57 |
0.30 |
25.00 |
137.50 |
259.37 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
SUMA |
-24932.29 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||||
TRÓJKĄTY MIESZANE |
|
|
|
|
|
|
||||||||
nr. |
H1 |
H2 |
H3 |
HN |
h1 |
h2 |
h3 |
a |
Vc |
h1 |
|
|
|
|
1 |
132.73 |
132.67 |
132.30 |
132.30 |
0.43 |
0.37 |
0.00 |
25.00 |
83.33 |
0.43 |
|
|
|
|
2 |
132.25 |
132.67 |
132.30 |
132.30 |
-0.05 |
0.37 |
0.00 |
25.00 |
33.33 |
0.05 |
|
|
|
|
3 |
132.67 |
132.65 |
132.25 |
132.30 |
0.37 |
0.35 |
-0.05 |
25.00 |
69.79 |
0.37 |
|
|
|
|
4 |
132.21 |
132.65 |
132.25 |
132.30 |
-0.09 |
0.35 |
-0.05 |
25.00 |
21.87 |
0.09 |
|
|
|
|
5 |
132.65 |
132.64 |
132.21 |
132.30 |
0.35 |
0.34 |
-0.09 |
25.00 |
62.50 |
0.35 |
|
|
|
|
6 |
132.23 |
132.64 |
132.21 |
132.30 |
-0.07 |
0.34 |
-0.09 |
25.00 |
18.75 |
0.07 |
|
|
|
|
7 |
132.64 |
132.65 |
132.23 |
132.30 |
0.34 |
0.35 |
-0.07 |
25.00 |
64.58 |
0.34 |
|
|
|
|
8 |
132.25 |
132.65 |
132.23 |
132.30 |
-0.05 |
0.35 |
-0.07 |
25.00 |
23.96 |
0.05 |
|
|
|
|
9 |
132.65 |
132.63 |
132.25 |
132.30 |
0.35 |
0.33 |
-0.05 |
25.00 |
65.62 |
0.35 |
h2 |
h3 |
V+/- |
V= |
10 |
132.30 |
132.63 |
132.25 |
132.30 |
0.00 |
0.33 |
-0.05 |
25.00 |
29.17 |
0.00 |
0.37 |
0.00 |
0 |
83.33 |
27 |
132.23 |
132.48 |
131.83 |
132.30 |
-0.07 |
0.18 |
-0.47 |
25.00 |
-37.50 |
0.07 |
0.37 |
0.00 |
0 |
33.33 |
28 |
131.25 |
132.48 |
131.83 |
132.30 |
-1.05 |
0.18 |
-0.47 |
25.00 |
-139.58 |
1.05 |
0.35 |
0.05 |
-0.078 |
69.87 |
29 |
132.48 |
132.74 |
132.23 |
132.30 |
0.18 |
0.44 |
-0.07 |
25.00 |
57.29 |
0.18 |
0.35 |
0.05 |
0.233 |
21.64 |
30 |
132.65 |
132.74 |
132.23 |
132.30 |
0.35 |
0.44 |
-0.07 |
25.00 |
75.00 |
0.35 |
0.34 |
0.09 |
0.401 |
62.10 |
45 |
132.23 |
132.65 |
132.13 |
132.30 |
-0.07 |
0.35 |
-0.17 |
25.00 |
11.46 |
0.07 |
0.34 |
0.09 |
-1.104 |
19.85 |
46 |
132.63 |
132.65 |
132.13 |
132.30 |
0.33 |
0.35 |
-0.17 |
25.00 |
53.12 |
0.33 |
0.35 |
0.07 |
-0.207 |
64.79 |
61 |
132.13 |
132.63 |
132.09 |
132.30 |
-0.17 |
0.33 |
-0.21 |
25.00 |
-5.21 |
0.17 |
0.35 |
0.07 |
0.709 |
23.25 |
62 |
132.58 |
132.63 |
132.09 |
132.30 |
0.28 |
0.33 |
-0.21 |
25.00 |
41.67 |
0.28 |
0.33 |
0.05 |
0.086 |
65.54 |
77 |
132.09 |
132.58 |
132.12 |
132.30 |
-0.21 |
0.28 |
-0.18 |
25.00 |
-11.46 |
0.21 |
0.33 |
0.05 |
0.685 |
28.48 |
78 |
132.61 |
132.58 |
132.12 |
132.30 |
0.31 |
0.28 |
-0.18 |
25.00 |
42.71 |
0.31 |
0.18 |
0.47 |
30.81 |
-68.31 |
93 |
132.12 |
132.61 |
132.17 |
132.30 |
-0.18 |
0.31 |
-0.13 |
25.00 |
0.00 |
0.18 |
0.18 |
0.47 |
10.95 |
-150.53 |
94 |
132.65 |
132.61 |
132.17 |
132.30 |
0.35 |
0.31 |
-0.13 |
25.00 |
55.21 |
0.35 |
0.44 |
0.07 |
0.28 |
57.01 |
109 |
132.17 |
132.65 |
132.23 |
132.30 |
-0.13 |
0.35 |
-0.07 |
25.00 |
15.62 |
0.13 |
0.44 |
0.07 |
0.167 |
74.83 |
110 |
132.60 |
132.65 |
132.23 |
132.30 |
0.30 |
0.35 |
-0.07 |
25.00 |
60.42 |
0.30 |
0.35 |
0.17 |
4.101 |
7.36 |
125 |
132.23 |
132.60 |
132.23 |
132.30 |
-0.07 |
0.30 |
-0.07 |
25.00 |
16.67 |
0.07 |
0.35 |
0.17 |
1.968 |
51.16 |
126 |
132.60 |
132.60 |
132.23 |
132.30 |
0.30 |
0.30 |
-0.07 |
25.00 |
55.21 |
0.30 |
0.33 |
0.21 |
4.701 |
-9.91 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.33 |
0.21 |
3.646 |
38.02 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.28 |
0.18 |
3.386 |
-14.84 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.28 |
0.18 |
2.695 |
40.01 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.31 |
0.13 |
1.678 |
-1.68 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.31 |
0.13 |
1.084 |
54.12 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.35 |
0.07 |
0.425 |
15.20 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.35 |
0.07 |
0.23 |
60.19 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.30 |
0.07 |
0.69 |
15.98 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0.30 |
0.07 |
0.261 |
54.95 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
suma= |
695.75 |
Bilans mas ziemnych
|
Metoda trójkątów |
objętość wykopu |
+4154,692m3 |
objętość nasypu |
-28403.65m3 |
bilans mas |
-24248,958m3 |
3. Bilans mas ziemnych dla metody trójkątów i kwadratów:
|
Metoda kwadratów |
Metoda trójkątów |
Suma wykopów |
+1279,1575m3 |
+4154,692m3 |
Suma nasypów |
-25343.165m3 |
-28403.65m3 |
Bilans mas |
-24064,007m3 |
-24248,958m3 |
Różnica wynosi 184,951 m3 co przy całkowitej ilości ziemi nie odgrywa znaczącej roli.
4. Obliczanie optymalnej rzędnej niwelacji:
n - liczba kwadratów na które została podzielona działka n = 64
H1 - suma rzędnych wierzchołków kwadratów, które wchodzą jednocześnie w skład tylko jednego graniastosłupa trójkątnego
H1 = H1 + H81 = 132.73+132,75=265,46m
H2 - suma rzędnych wierzchołków kwadratów, które wchodzą jednocześnie w skład tylko dwóch graniastosłupów trójkątnych
H2 = H9+ H73 = 133,27+130,47=263,74m
H3 - suma rzędnych wierzchołków kwadratów, które wchodzą jednocześnie w skład trzech graniastosłupów trójkątnych
H3 = H2 + H3 + H4 + H5 + H6 + H7 + H8 + H10 + H19 + H28 + H37 + H46 +H55+ H64 + H74 + H75 + H76 + H77 + H78 + H79 + H80 +H18 + H27 + H36 + H45 + H54 + H63 + H72 + = 3566,43m
H6 - suma rzędnych wierzchołków kwadratów, które wchodzą jednocześnie w skład sześciu graniastosłupów trójkątnych
H6 = H11 + H12 + H13 + H14 + H15 + H16 + H17 + H20 + H21 +H22 + H23 + H24 + H25 + H26 + H29 + H30 + H31+ H32 +H33 + H34 + H35 + H38 + H39 + H40 + H41 + H42 + H43+ H44 + H47 + H48 + H49 + H50 + H51 + H52 + H53 + H56 +H57 + H58 + H59 + H60 + H61 + H62 + H65 + H66 + H67 +H68+ H69 + H70 + H71 =6447,6m
Q - końcowe spulchnienie dla II kategorii gruntu 0,043. Ogólna ilość robót ziemnych (wykopów i nasypów) wynosi 24248,958m3, zatem przy równej ilości wykopów i nasypów ilość nasypów jest- 10427,05 m3, przy końcowym spulchnieniu niedobór wyniesie
Q = 10427,05 * 0,043 = -448,3632m3
Optymalna rzędna niwelacji wynosi:
5. Opracowanie technologii robót niwelacyjnych
a) dobór sprzętu do przywiezienia urobku z wyrobiska.
Niedobór gruntu zostanie przywieziony z wyrobiska odległego od działki 6,6km. Przyjęto ładowarkę SL 18G która na wyrobisku będzie współpracować z samochodami marki VOLVO BM A256 6x6.
5.1 ładowarka Komatsu WA 420-3 actiVe plus
*pojemność łyżki -3,5 m3
*waga całkowita -22 T
*moc silnika-193 kW
*dł. 8400mm ; szer.3000mm ; wys.3492mm
5.2 samochód VOLVO BM A256 6x6
*załadunek 22,5 T
*waga całkowita 40,27 T
*moc silnika-187 kW
* dł. 9670mm ; szer.2795mm
Obliczenie wydajności maszyn:
wydajność ładowarki:
A) czas cyklu ładowarki Tc=∑ti (*)
t l- czas napełniania naczynia roboczego-5s
t jw.- czas przejazdu do miejsca wyładunku-5s
t mp -czas manewrowania do rozpoczęcia kolejnego cyklu pracy-20s
t jp -czas jazdy powrotnej-15s
t kt -czas manewrów-45s
Tc=∑ti=5+5+20+15+45=90s
b) wydajność techniczna ładowarki
Sn -wsp. napełnienia naczynia roboczego-0,9
St -wsp. trudności odspajania gruntu-0,95
q-pj. naczynia roboczego-3,5m3
c) wydajność eksploatacyjna ładowarki
S w - wsp. napełnienia naczynia roboczego,
d) pojemność użyteczna jednostki transportowej
N = 22,5 ton —nośność samochodu,
Ss- odwrotność współczynnika spulchnienia-0,83
e) liczba cykli pracy ładowarki potrzebnych do napełnienia skrzyni samochodu :
f) załadunek
g) wykorzystanie nośności środków transportu
h) czas załadunku jednostki transportowej
i) czas cyklu pracy jednostki transportowej (*)
tp - czas podstawienia pod załadunek — 1,2min
tw - czas wyładunku — 3 min
tj - czas jazdy
L — odległość transportowa
Tj = 1,2+7,5+3+2*17,6 = 46,9 min
j) potrzebna ilość środków transportowych
przyjęto 7 samochodów
k) czas potrzebny na przewiezienie gruntu przez 7samochodów
l)czas potrzebny na załadowanie gruntu przez ładowarkę
t ≈ 12dni przy 16 h dniu pracy.
Ostatecznie do przywiezienia gruntu przyjęto 6 samochodów marki VOLVO BM A256. Załadunek gruntu na samochody będzie wykonany przez ładowarkę kołową typu SL 18G. Czas pracy samochodów i ładowarki ( przy 16h dniu pracy ) wyniesie 9 dni.
B )dobór sprzętu do wykonania nasypu
Dowieziony grunt zostanie zrównany przez spycharkę KOMATSU D 155 A. Natomiast grunt znajdujący się na działce powyżej planowanej rzędnej niwelacji zostanie zebrany i rozłożony poniżej rzędnej przy pomocy dwóch zgarniarek marki JOHN DEERE JD 860-B SCRAPER. Całość będzie zagęszczać jeden wał marki HAMM 4011 D. Grunt rozkładany będzie na sześć warstw, grubości 30 cm w celu dokładanego zagęszczenia przez walec.
Spycharka KOMATSU D 155 A
*pojemność lemiesza -4,8m3
*szerokość pracy -3000mm
*moc silnika -167 kW
*masa całkowita -17,5 T
*dłg. 6695mm ; szer.3850mm
* prędkości na poszczególnych biegach do przodu (1)
I biegu — 2,52
II biegu — 3,96
III biegu — 4,74
IV biegu — 6,55
V biegu — 10,80
*prędkości na poszczególnych biegach wstecznych
I biegu — 3,03
II biegu — 4,74
III biegu — 5,54
IV biegu — 7,90
zgarniarka JOHN DEERE JD 860-B SCRAPER
*pojemność skrzyni 11,47m3
* moc silnika -179 kW
* szerokość skrawania - 2,69 m
*głębokość skrawania - 0,25 m
*prędkości na poszczególnych biegach (*)
I - 3 km/h przy skrawaniu
II - 4,5 km/h
III - 6 km/h
IV - 15 km/h
V - 25 km/h przy przemieszczaniu się (szosowa )
5.1.4 walec typu HAMM 4011 D
*ciężar pusty bez kabiny 11,6T
*ciężar z wodą 6,5T
*waga: przód 6,5T ; tył 5,65T
*szerokość wałowania 2,15m ; średnica wała 1,5 m
*skręt: przodem 6,59m ; tył 4,45m
*prędkość wałowania:
-w trakcie pracy 0-7,5 km/h
-prędkość przy przemieszczaniu się (szosowa) 0-14,6km/h
wydajność eksploatacyjna spycharki
q = 4,8 m3 — pojemność lemiesza
dla gruntu II kategorii(*) :
S s — współczynnik spoistości gruntu-0,83
S n — współczynnik napełnienia lemiesza- 0,9
S w — współczynnik wykorzystania czasu pracy średnio dla całej zmiany-0,85
a) czas cyklu pracy spycharki
T c = t st - t zm
t st — czas wykonywania czynności niezależnych od odległości przemieszczania(*)
t st = t zb + t zk + t po
t zb — czas zmiany biegu = 0 s
t zk — czas zmiany kierunku jazdy = 10 s
t po —czas podnoszenia i opuszczania lemiesza = 10 s
t st = 0 + 2*10 +10 =30 s
t zm — czas trwania operacji zmiennych , obejmujących skrawanie w przypadku
przemieszczania gruntu, spulchniania nagarnianie urobku , jego przepychanie
oraz jazdę powrotną(*) 
L s — droga skrawania urobku do chwili napełnienia lemiesza-7 m (dla II kategorii )
L s=4,8m3/(3m*0,25m)=6,4m ≈7m
L p — droga przemieszczania urobku L p = 45 - 7 = 38 m
V p —prędkość jazdy podczas przemieszczania urobku na II biegu V p =3,96
VS — prędkość jazdy podczas skrawania VS = 
V pw — prędkość jazdy powrotnej na IV biegu V pw = 7,9
TC = 30,0+62,87= 92,87 s =1,55min
b) wydajność jednej spycharki
c) czas pracy potrzebny do przemieszczenia gruntu z pryzm
praca jednej spycharki na dwie zmiany po 8h
Ostatecznie przyjęto dwie spycharki , która będzą pracowały w trybie dwuzmianowym 8 dni.
Wydajność eksploatacyjna zgarniarki
q = 11,47 m3 — pojemność skrzyni
dla gruntu II kategorii(*) :
S s — współczynnik spoistości gruntu-0,83
S n — współczynnik napełnienia skrzyni-1,0
S w — współczynnik wykorzystania czasu pracy średnio dla całej zmiany-0,80
T c = t st - t zm —czas cyklu pracy
t st — czas wykonywania czynności niezależnych od odległości przemieszczania(*)
t st = t zb + t zk + t n + t w
t zb — czas zmiany biegu - 6 s
t zk — czas zmiany kierunku jazdy -2*20=40 s
szer. skrawania -2,69m ; gł. skrawania -0,30m ; prędk. skrawania-0,833m/s
vn=2,69*0,25*0,833=0,56 m3/s
t n= V sk./ vn=11,47 / 0,56 =20,48s przyjęto tn ≈27s
t n — czas skrawania i napełniania skrzyni urobkiem-27s
t w — czas wyładunku skrzyni - 20 s
t st = 6 + 40 + 27 + 20 = 93 s
t zm — czas zmienny skrawania urobku przemieszczania go oraz jazdy powrotnej
Lt ,vt —odległość i prędkość jazdy przy transporcie urobku Lt=95m vt=0,833 m/s
Lp,vp — odległość i prędkość jazdy z opróżnioną skrzynią Lp=95m vp=4,17 m/s 
Tc = 93 + 151,23 = 244,23s =4,07 min
a) czas pracy potrzebny do przemieszczenia gruntu z pryzm
praca jednej zgarniarki na dwie zmiany po 8h
Ostatecznie przyjęto dwie zgarniarki , które będą pracować 4 dni.
wydajność pracy walca
B — szerokość wałowania -2,15m
V — prędkość jazdy roboczej walca -7,5 km/h
n — liczba przejazdów po pasie dla osiągnięcia maksymalnego zagęszczania-15
Grubość warstwy zagęszczanej przez walec — 30 cm, dla maksymalnej różnicy wysokości 2,20 m liczba warstw które trzeba zagęścić wynosi- 8.
a) czas potrzebny na zagęszczenie gruntu w nasypie:
Walec będzie musiał wykonać 8 warstw wałowania
1 —1317,0m2
2 —6415,0 m2
3 —11558,25 m2
4 —21035,13m2
5 —27753,94m2
6 —28086,10m2
F — suma powierzchni wałowanych--96165,42m2
Przyjęto dwuzmianowy cykl pracy walca po 8h będzie rozłożony na 9 dni.
6. Wytyczenie organizacji i technologii transportu urobku.
W projekcie został przyjęty transport wewnętrzny, który składa się ze zgarniarka JOHN DEERE JD 860-B SCRAPER, ładowarka SL 18G, spycharka KOMATSU D 155 A.
Oraz transport zewnętrzny w którym przyjęto samochód VOLVO BM A256 6x6
Przy transporcie uwzględniamy:
Pojemność użyteczna jednostki transportowej
N = 22,5 ton —nośność samochodu,
Ss- odwrotność współczynnika spulchnienia- 0,83
Liczba cykli pracy ładowarki potrzebnych do napełnienia skrzyni samochodu :
Załadunek
Wykorzystanie nośności środków transportu
Czas załadunku jednostki transportowej
Czas cyklu pracy jednostki transportowej (*)
tp - czas podstawienia pod załadunek — 1,2 min
tw - czas wyładunku — 3 min
tj - czas jazdy
L — odległość transportowa
Tj = 1,2+7,5+3+2*17,6 = 46,9 min
Potrzebna ilość środków transportowych
przyjęto 7 samochodów
Czas potrzebny na przewiezienie gruntu przez 7 samochodów
Czas potrzebny na załadowanie gruntu przez ładowarkę
t ≈ 7 dni przy 16 h dniu pracy.
Parametry dotyczące ładowarki
Czas cyklu ładowarki Tc=∑ti (*)
t l- czas napełniania naczynia roboczego-5s
t jw.- czas przejazdu do miejsca wyładunku-5s
t mp -czas manewrowania do rozpoczęcia kolejnego cyklu pracy-20s
t jp -czas jazdy powrotnej-15s
t kt -czas manewrów-45s
Tc=∑ti=5+5+20+15+45=90s
Wydajność techniczna ładowarki
Sn -wsp. napełnienia naczynia roboczego-0,9
St -wsp. trudności odspajania gruntu-0,95
q-pj. naczynia roboczego-3,5m3
Wydajność eksploatacyjna ładowarki
S w - wsp. napełnienia naczynia roboczego,
q = 11,47 m3 — pojemność skrzyni
dla gruntu II kategorii(*) :
S s — współczynnik spoistości gruntu-0,83
S n — współczynnik napełnienia skrzyni-1,0
S w — współczynnik wykorzystania czasu pracy średnio dla całej zmiany-0,80
T c = t st - t zm —czas cyklu pracy
t st — czas wykonywania czynności niezależnych od odległości przemieszczania(*)
t st = t zb + t zk + t n + t w
t zb — czas zmiany biegu - 6 s
t zk — czas zmiany kierunku jazdy -2*20=40 s
szer. skrawania -2,69m ; gł. skrawania -0,30m ; prędk. skrawania-0,833m/s
vn=2,69*0,25*0,833=0,56 m3/s
t n= V sk./ vn=11,47 / 0,56 =20,48s przyjęto tn ≈27s
t n — czas skrawania i napełniania skrzyni urobkiem-27s
t w — czas wyładunku skrzyni - 20 s
t st = 6 + 40 + 27 + 20 = 93 s
t zm — czas zmienny skrawania urobku przemieszczania go oraz jazdy powrotnej
Lt ,vt —odległość i prędkość jazdy przy transporcie urobku Lt=95m vt=0,833 m/s
Lp,vp — odległość i prędkość jazdy z opróżnioną skrzynią Lp=95m vp=4,17 m/s 
Tc = 93 + 151,23 = 244,23s =4,07 min
WSTĘP
Na terenie działki o wymiarach 200 x 200 m prowadzone będą prace niwelacyjne w celu uzyskania żądanej rzędnej niwelacji 132,3m.n.p.m. Działka położona jest na wysokości pomiędzy 130 a 133 m.n.p.m. Grunty zalegające na powyższej działce są kategorii IІ o współczynniku spulchnienia gruntu 0,043 .
Obliczenie objętości robót ziemnych wykonano metodą kwadratów i trójkątów. Bilans mas ziemnych wynosi 24248,95 m3. Optymalna rzędna niwelacji wynosi 130,66 m.n.p.m.
Technologia wykonania
Roboty wstępne
Podczas robót wstępnych należy wytyczyć oś drogi oraz pas drogowy ze wszystkimi punktami charakterystycznymi . Następnie punkty te należy odnieść do punktów poza obszarem robót , w celu zapewnienia możliwości ich odtworzenia w razie zniszczenia podczas prowadzonych robót .
W dalszej kolejności należy zdjąć warstwę organiczną ( humus ) i przemieścić go na hałdy gdzie będzie składowany do ponownego wykorzystania . Czynność tą należy wykonać spycharką . Po zdjęciu humusu można przystąpić do właściwych robót ziemnych .
Roboty ziemne dodatnie ( 4154,162m3 )
W miejscu wykonywanych robót w pierwszej kolejności należy odspoić grunt zalegający powyżej poziomu niwelety i przemieścić go na miejsce gdzie poziom jest niższy od projektowanego . W tym celu należy użyć spycharki która odspajając i przemieszczając grunt umieszczą go w miejscu wbudowania . Należy wykonywać to warstwami 30 cm , które następnie powinny zostać zagęszczone walcami .
Roboty ziemne ujemne ( 28403,65 m3 )
Ponieważ do wykonania nasypu potrzebna jest większa objętość mas gruntu niż przemieszczona z robót dodatnich dlatego grunt należy nawieźć z pobliskiej miejscowości . Koparki odspajają grunt w miejscu z którego będzie on przewieziony do miejsca wbudowania , następnie ładują go na samochody wywrotki . Grunt dowożony jest z odległości 8,8 km od miejsca wbudowania . Samochody transportowe przewożą go i wysypują w miejscu wykonywania robót .
Następnie nawieziony grunt rozplantowywany jest przez spycharkę warstwami grubości 30cm . Warstwy te w dalszej kolejności zagęszczane są przez walce .
Roboty wykończeniowe
Po wykonaniu i wyprofilowaniu torowiska skarpy wykopów i nasypów należy wyścielić warstwą humusu i obsiać trawą .
SPOSOBY PRAC SPYCHAREK
Spycharki najwydatniej pracują na spadkach przy wyrównywaniu terenu, dlatego należy tak organizować pracę spycharek, aby w największym stopniu wykorzystać tę właściwość. Praca spycharki może być prowadzona przy stosowaniu :
sposobu płaskiego polegającego na równomiernym skrawaniu warstwy gruntu 10-15cm ; sposób ten stosowany jest głównie przy gruntach kategorii I , II ,
sposób grzebieniowy (schodkowy) stosowany przy gruntach kategorii III polegający na początkowym zagłębieniu noża na 10-30 cm, a następnie na ponownym zagłębieniu, już nieco płytszym od pierwszego. Sposób schodkowy wymaga krótszego odcinka skrawania niż sposób płaski.
Przy przemieszczaniu urobku lemieszem stosowany może być tzw. Sposób terenowy, polegający na przepychaniu urobku po terenie oraz sposób łożyskowy, który polega na utworzeniu zagłębionego łożyska (około 0.8 m ) i przemieszczaniu w nim urobku do 100 m I więcej.
Wykop wykonuje się od środka, stosując eliptyczny układ tras roboczych spycharki przy odspajaniu i przesuwaniu urobku z każdej połowy wykopu na przylegający odkład .
SPOSOBY PRACY ZGARNIAREK
Cykl produkcyjny zgarniarki obejmuje skrawanie gruntu z równoczesnym napełnieniem skrzyni, transport urobku do miejsca wyładowania, wyładunek oraz powrót do napełnienia. Napełnienie skrzyni może odbywać się przez napór strugi gruntowej lub przy zastosowaniu układów wspomagających. Wyładowanie urobku ze skrzyni może odbywać się w sposób grawitacyjny, wymuszony lub półwymuszony.
SPOSOBY PRACY WALCÓW
Metoda wałowania za pomocą walców gładkich polega na zmniejszeniu porowatości gruntu (zwiększenie gęstości objętościowej), polepsza podstawowe cechy budowlane gruntu, jak zwiększenie wytrzymałości, zmniejszenie współczynnika filtracji, zmniejszenie zdolności nasycania woda oraz rozmywania wodą bieżącą itp. Walce gładkie mogą być stosowane do zagęszczenia cienkich warstw gruntu. Dla zmniejszenia tworzenia się fal walce wyposaża się w dwa, trzy , cztery lub więcej walców roboczych. W tym przypadku duża część wywieranego nacisku przypada na walce tylne i ten sposób powstaje jak gdyby zagęszczanie dwustopniowe, przy czym na walec przedni przypada zagęszczenie wstępne ze zmniejszoną falą, a tylne zagęszczanie zasadnicze. Walców gładkich należy używać głównie do gruntów spoistych, w szczególności zaś kamienistych.
SPOSOBY PRACY JEDNOSTEK TRANSPORTOWYCH
Samochody wywrotki stanowią podstawowy środek transportowy do przewozu materiałów sypkich i plastycznych. Samochody wywrotki maja skrzynie przechylane pod kątem około 500, co umożliwia grawitacyjne ich opróżnianie, przy czym przechylanie odbywa się do tyłu(wywrotki tylnozsypne). Samochody wywrotki tylnozsypne są stosowane przeważnie jako pojedyncze pojazdy. Wywrotka zaopatrzona jest w poszerzone opony terenowe pneumatyczne i dodatkową przekładnię terenową. Samochody podstawiane są bokiem do pracującej koparki. Drogi przeznaczone do transportu urobku są drogami z prowizoryczną nawierzchnią( tłuczeń drogowy ).
UNIWERSYTET ZIELONOGÓRSKI
WYDZIAŁ INŻYNIERII
LĄDOWEJ I ŚRODOWISKA
ĆWICZENIE PROJEKTOWE
Technologia robót budowlanych
Artur Walosik
Grupa 20
Zielona Góra 2003/04
Wyszukiwarka