kw.mlekowypo, Studia, UTP Ochrona środowiska, III rok, Semestr VI, Aparatura OS


AKADEMIA TECHNICZNO-ROLNICZA

im. J.J. ŚNIADECKICH

w Bydgoszczy

0x08 graphic

PROJEKT NR 2

0x08 graphic

0x08 graphic
WYMIENNIK CIEPŁA

SŁUŻĄCY DO PODGRZEWANIA n-HEPTANU

T1[0C] = 25 T2[0C] = 50

p[MPa] = 0,5 GA[t/h] = 7,8

Wykonała:

Anna Szewczyk

Technologia Chemiczna

III Rok

Bydgoszcz 2001

Spis treści.

1. Bilans cieplny 4

2. Obliczanie powierzchni wymiany ciepła 4

3.Określenie liczby rurek i średniej prędkości przepływu płynu 4

4.Obliczanie liczby Re,Pr,Nu i współczynnika wnikania ciepła α 5

5. Obliczanie współczynnika przenikania ciepła K 6

6. Obliczanie długości rurek 6

7.Obliczanie średnicy wewnętrznej płaszcza 6

7.1.Obliczanie średnicy obejmującej rury od zewnątrz 6

7.2.Obliczanie średnicy wewnętrznej płaszcza 7

8. Dobór materiału 7

9. Sprawdzenie kompensacji cieplnej wymiennika 7

10. Obliczanie den wyoblonych 8

10.1. Obliczanie grubości dna wyoblonego 8

10.2. Obliczanie wymiarów dna wyoblonego 8

11. Obliczanie den sitowych 9

12. Obliczanie grubości ścianki powłoki walcowej „g0 9

12.1. Obliczanie naprężeń dopuszczalnych 9

12.2. Obliczanie współczynnika wytrzymałościowego „z” 10

12.3. Wyznaczanie współczynnika „a” 10

12.4. Obliczanie „go 10

12.5. Obliczanie grubości blachy ze względu na sztywność 10

13. Dobór króćców 11

13.1.Obliczanie średnicy króćców 11

14.Obliczanie wzmocnień dla otworów w zbiorniku 11

14.1. Wyznaczenie największej średnicy otworu nie wymagającego wzmocnienia 11

15. Zestawienie podstawowych wymiarów wymiennika 12

Projekt wymiennika płaszczowo - rurowego służącego do podgrzewania kwasu mlekowego od temperatury 30oC do temperatury 75oC. Czynnikiem grzewczym jest woda o temperaturze początkowej 95oC i końcowej 45oC. Zakładam, że kwas mlekowy płynie w rurkach, a woda w przestrzeni międzyrurowej .

Podstawowe dane:

OZNACZENIA :

GA- strumień masy kwasu mlekowego,

GB- strumień masy wody

Dz - średnica zew. powłoki walcowej,

Dwp - średnica wew. powłoki walcowej

dz - średnica zew. rurek, dw - średnica wew. rurek,

Pow - ciśnienie obliczeniowe (wewnętrzne)

k - naprężenie dopuszczalne na rozrywanie

Re - graniczna płynność na rozrywanie, Re - liczba Reynoldsa

t - temperatura, Δtm - średnia różnica temperatur

Xe - współczynnik bezpieczeństwa odniesiony do granicznej płynności

K - współczynnik wnikania ciepła

go - grubość ścianki

Zdop - współczynnik zakładu spawalniczego

c - naddatki grubości,

c1 - naddatek na minimalne odchylenie blachy

c2 - naddatek na korozję

c3 - naddatek na dodatkowe naprężenia nie pochodzące od ciśnienia

s - przyrost korozji

τ - czas

μω - współczynnik wytrzymałości wyoblenia

F - powierzchnia wymiany ciepła ,

Hc - wysokość części cylindrycznej,

ω - wskaźnik osłabienia

ρB - gęstość wody, ρA - gęstość kwasu mlekowego, ρst - gęstość stali

CB - ciepło właściwe wody, CA - ciepło właściwe kwasu mlekowego,

Nu - liczba Nusselta,

Pr - liczba Prandtla

Q - ilość ciepła wymieniana

uA - prędkość przepływu kwasu mlekowego,

uB- prędkość przepływu wody

L - długość rurek wymiennika,

η - lepkość

α - współczynnik wnikania ciepła,

λ - współczynnik przewodzenia ciepła

DANE

OBLICZENIA

WYNIKI

GA = 2,083 kg/s

CA= 1416,5 J/kgK

CB= 4183 J/kgK

TA1 = 303K

TA2 = 348 K

TB1 = 368 K

TB2 = 318 K

Δtm = 17,38 K

Q = 132775,6 W

K=783W/m2K

ρA= 1206 kg/m3

GA = 2,083kg/s

uA = 0,5 m/s

dw = 0,012 m

GB =0,63 kg/s

ρB=998,2kg/m3

uA = 0,5 m/s

ρA =1206kg/m3

ηA=0,612*10-3 Pa s

dw = 0,012 m

CA= 1416,5J/kgK

λA = 0,145W/mK

GB = 0,63kg/s

ηB=1*10-3Pa s

dw = 0,012 m

n = 31

CB= 4183 J/kgK

λB = 0,598 W/mK

σ = 0,002 m λstali = 46,5 W/m2K

αA = 1029,9

W/m2K

αB = 11474,7

W/m2K

1/α0 = 0,000176

dz = 0,016m

Fc = 10,73 m

n = 31

t = 1,35*dz

t = 0,0208 m

dz = 0,016 m

Dw = 0,157 m

g = 0,005 m

dz = 0,016 m

gr = 0,002 m

n = 31

tp =391K

tr = 288K

Ep =1,8*1011Pa

Er = 1,98*1011Pa

Rep = 1,98*108 Pa

Xe = 1,8

Rer = 2,1*108Pa

Xe = 1,8

Dz = 0,167m

g = 0,005 m

Re,to ­= 24,456*107

N/m2

Xe = 1,8

α = 0,9

z = 0,8

k=1,228*108N/m2

pow = 0,5*106Pa

μ = 2

Dz = 0,18 m

Hz = 0,065

g = 0,005 m

do = 0,0167 m

t = 0,0208 m

pow = 0,5*106Pa

dz = 0,016m

Re = 24*107 N/m2

tos = 20oC

Xe = 1,8

α = 0,9

zdop = 0,8

z = 0,8

a = 1,0

Dw = 0,157 m

pow = 0,5*106Pa

k=1,2228*108

N/m2

c1=0,0008 m

s = 0,1*10-3m/rok

τ = 10 lat

c3 = 0

go = 0,00031 m

g = 0,005 m

Dw = 0,157 m

2,94*108/Rm=0,88

GA = 2,083 kg/s

ρA = 1206kg/m3

uA = 0,5 m/s

GB = 0,63 kg/s

ρB= 998,2 kg/m3

uB = 1,19 m/s

k =1,228*108N/m2

a = 1

Dw = 0,157m

pow = 0,5*106Pa

g = 0,005m

c2 = 0,001 m

  1. Bilans cieplny.

Q = GA*CA*ΔTA

Q = 2,083*1416,5 *45

Q = 132775,6W

GB = (GA*CA*ΔTA)/CB*ΔTB

GB = (2,083*1416,5 *45)/4183*50

GB = 0,63 kg/s

2. Obliczanie powierzchni wymiany ciepła.

Logarytmiczna różnica temperatur.

0x08 graphic
303 348

0x08 graphic
368 318

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
368K

368 K

0x08 graphic
318 K

303 K

0x08 graphic

Δt1 = 20K

Δt2 = 15 K

Δtm = (ΔT1+ΔT2)/lnΔT1/ΔT2

Δtm = (20+15)/ln20/15
Δtm = 17,38 K

Q = K*F*Δtm

F = Q/K*Δtm

F = 132775,6/ 783 *17,38

F = 9,76 m

Fc = 1,1*F

Fc = 1,1*9,76

Fc = 10,73 m

3.Określenie liczby rurek i średniej prędkości przepływu płynu.

Przyjmuję prędkość liniową kwasu mlekowego

uA = 0,5 m/s oraz rurki ϕ 16/12 ze stali kotłowej K 10

n = Fr / fr

Fr = GA / uAA

Fr = 2,083/0,5*1206

Fr = 0,00345 m2

Fr = π*dw2/4

fr = 3,14*(0,012)2/4

fr = 0,000113 m2

n = Fr / fr

n = 0,00345/0,000113

n ≅ 30,6

Przyjmuję liczbę rurek n = 31 w układzie heksagonalnym wg tablicy 8-14 „Ruch ciepła i wymienniki” T.Hobler

Średnia prędkość przepływu wody.

de = 4*F/O

de = (Dwp2-n*dz2)/(Dwp+n*dz)

de = (0,1572 - 31*0,0162)/(0,157+31*0,016)

de = 0,026 m

uB = 4*GBB*π*de2

uB = 4*0,63/998,2*3,14*0,0262

uB = 1,19m/s

4.Obliczanie liczby Re,Pr,Nu i współczynnika wnikania ciepła α.

  • kwas mlekowy

Re = uA*dwAA

Re = 0,5*0,012*1206/0,612*10-3

Re = 11823,5

11823,5> 10000 zakres burzliwy

Pr = CAAA

Pr =1416,5*0,612*10-3/0,145

Pr = 5,98

Nu = 0,023*Re0,8*Pr0,4

Nu = 0,023*11823,50,8*5,98 0,4

Nu = 85,2

αA = Nu*λA/dw

αA = 85,2*0,145/0,012

αA = 1029,9 W/m2K

  • woda

Re = 4*GB/n*ηB*π*de

Re = 4*0,63/31*1*10-3*3,14*0,026

Re = 99571,7

Pr = CBBB

Pr = 4183*1*10-3/0,5989

Pr = 6,99

Nu = 0,023*Re0,8*Pr0,4

Nu = 0,023*99571,70,8*6,990,4

Nu = 498,9

αB = Nu*λB/de

αB = 498,9*0,598/0,026

αB = 11474,7 W/m2K

5. Obliczanie współczynnika przenikania ciepła K

1/K = 1/αA + σ/λstali +1/αB + 1/α0

1/α0 - opory miejscowe

1/K = 1/1029,9 +0,002/46,5 + 1/11474,7 + 0,000176

1/K = 1,277*10-3

K = 783 W/m2K

6. Obliczanie długości rurek.

Fc = π*dz*l*n

l = Fc/π*dz*n

l = 10,73/3,14*0,016*31

l = 4,24 m

Przyjmuje długość rurek 4,25m.

7. Obliczanie średnicy wewnętrznej płaszcza.

7.1.Obliczanie średnicy obejmującej rury od zewnątrz.

D/t = 5,35

D = 5,35*t

D = 5,35*0,0208

D = 0,111 m

D' = D + dz

D' = 0,111+0,016

D' = 0,127 m

7.2.Obliczanie średnicy wewnętrznej płaszcza.

Przyjmuję 15 mm odstępu rur od ściany płaszcza po każdej stronie.

Dwp­ = D'+0,03

Dwp­ = 0,127+0,03

Dwp­ = 0,157 m

8. Dobór materiału.

Dobieram stal węglową ST3S

9. Sprawdzenie kompensacji cieplnej wymiennika.

  • powierzchnia przekroju płaszcza

Fp = 0x01 graphic
*(Dw +g)*g

Fp = 3,14*(0,157+0,005)*0,005

Fp = 0,0025 m2

  • powierzchnia przekroju rur

Fr = 0x01 graphic
*(dz-gr)*gr*n

Fr = 3,14*(0,16-0,002)*0,002*1

Fr = 0,0027 m2

  • siła wzajemnego oddziaływania między płaszczem a rurami

Pt = 0x01 graphic
*(tp-20)- 0x01 graphic
r(tr-20)/(Ep*Fp)-1+(Er*Fr)-1

Pt= 2,768*105 N

  • całkowita siła rozciągająca płaszcz i rury

P= 0,785*(Dw2 - dz2*n)*Pow+dw2*n*Pt

P= 7,795*103 N

  • max naprężenie występujące w płaszczu

0x01 graphic
pmax = Pt/Fp+(P*Ep)/(Ep*Fp+Er*Fr)

0x01 graphic
pmax=2,768*105/0,0025+(7,795*103*1,8*1011)

/(1,8*1011*0,0025+1,98*1011*0,0027)

0x01 graphic
pmax= 1,425*106

kr = 1,98*108/X

kr = 1,98*108/1,8

kr = 1,1*108

kr >0x01 graphic
pmax

1,1*108>1,425*106

warunek spełniony

  • max naprężenie występujące w rurkach

0x01 graphic
rmax = Pt/Fr+{P*Er0/(Ep*Fp+Er*Fr)

0x01 graphic
rmax =1,567*106

kr = Rer/Xe

kr = 2,1*108/1,8

kr = 1,176*108

kr >0x01 graphic
pmax

1,35*108 > 1,567*106

warunek spełniony

10. Obliczanie den wyoblonych.

10.1. Obliczanie grubości dna wyoblonego.

g = (Dz*powω/4k*z) + c

μω = f(0x01 graphic
ω)

0x01 graphic
= 0x01 graphic
= 0,389

dla den z otworami prawidłowo wzmocnionymi ω = 0 , μ = 2

k = 0x01 graphic

k = 0x01 graphic
= 1,22*108 N/m2

g = 0x01 graphic

g = 0,0022 m

Przyjmuję grubość blachy znormalizowaną wg normy BN-65/2002-02, g = 0,005 m

10.2. Obliczanie wymiarów dna wyoblonego.

rw = 0x01 graphic

rw = 0x01 graphic
= 0,046 m

rw ≥ 0,1Dz

Warunek został spełniony, gdyż 0,046 ≥ 0,0167

Rw = 0x01 graphic

Rw = 0x01 graphic
= 0,103 m

Hz ≥ 0,18Dz

Warunek został spełniony, gdyż 0,065 ≥ 0,03

Rw ≤ Dz

Warunek został spełniony, gdyż 0,103 ≤ 0,167

11. Obliczanie den sitowych.

qmin = 3,4*do

qmin = 56,7 mm

t = m + do

m = 20,8 - 16,7= 4,1 mm

g = qmin / m

g = 56,7/4,1 = 0,0138 m

f = 2*D-(π*do2)/4

f = 2*(30,5*t2/4)-(π*do2)/4

Przyjmuję grubość równą g = 0,02 m

f = 2*(30,5*t2/4)-(π*do2)/4

f = 1,557*10-4 m2

pow*f/(π*dz­*l)<σz

5,165*104 < 0,49*107 warunek został spełniony.

12. Obliczanie grubości ścianki

powłoki walcowej „g0”.

g0 = Dw*pow/(2,3/a)*k*z - pow

12.1. Obliczanie naprężeń dopuszczalnych.

Re,to­ = Re*1,019 - 0,09*tos/100 - 0,018*(tos/100)2

Re,to­ = 24,456*107 N/m2

k = (Re,to / Xe)* α

k = (24,456*107/1,8)*0,9

k = 13,586*107 N/m2

12.2. Obliczanie współczynnika

wytrzymałościowego „z” .

z = 1,0*zdop

z = 1,0*0,8

z = 0,8

12.3. Wyznaczanie współczynnika „a” .

Zakładam, że β = Dz/Dw ≤ 1,4

Dla β ≤ 1,4 odczytane z tablicy [2,4] „Ruch ciepła i wymienniki” T.Hobler a wynosi 1,0

12.4. Obliczanie „go”.

go = 0x01 graphic

go = 0,00031 m

12.4. Rzeczywista grubość ścianki.

g = go + c

c = c1+c2+c­­3

c2 = s*τ

c2 = 0,1*10-3*10

c2 = 0,001 m

c = 0,0008 +0,001

c = 0,0018 m

g = 0,00031+ 0,0018

g = 0,0021 m

Przyjmuję grubość blachy znormalizowaną

wg normy:

PN - 75/M-35412 g = 0,005m

12.5. Obliczanie grubości blachy ze względu na sztywność.

gszt = (Dz/320)*(2,94*108/Rm)

Dz = 2g +Dw

Dz = 2*0,005 + 0,157 = 0,167 m

gszt = (0,167/320)*0,88 = 0,00046 m

warunek, że g> gszt jest spełniony.

13. Dobór króćców.

13.1.Obliczanie średnicy króćców.

  • dla kwasu mlekowego

QA = GA / ρA

QA = 2,083/1206 = 0,00173m3/s

F = QA / uA

F = 0,00173/0,5 = 0,00345 m2

F = (π/4)*d2 ⇒ d = 0x01 graphic

d = 0x01 graphic
= 0,066 m

Przyjmuję króciec wlotowy i wylotowy d = 0,065m

wg normy BN-76/2211-36

  • dla wody

QB = GBB

QB = 0,63/998,2 =0,00063 m3/s

F = QB /uB = 0,00063/1,19= 0,00053 m2

F = (π/4)*d2 ⇒ d = 0x01 graphic

d = 0x01 graphic
= 0,026 m

Przyjmuję króciec wlotowy i wylotowy d = 0,032m

Wg normy BN-76/2211-36

14. Obliczanie wzmocnień dla otworów w zbiorniku.

14.1. Wyznaczenie największej średnicy otworu nie wymagającego wzmocnienia.

Największa średnica otworu nie wymagająca wzmocnienia równa jest najmniejszej z trzech podanych wartośći:

  • d = 0,81 [Dw(g-c2)(1-zr)]1/3

  • d = 0,35Dz

  • d = 0,2 m

  • dla części cylindrycznej

zr = 0x01 graphic
zr = 0,070m

  • d = 0,81[0,57(0,005-0,001)(1-0,070)]1/3 = 0,068

  • d = 0,35*0,167 = 0,058m

  • d = 0,2m

Średnica największego nie wzmocnionego otworu w części walcowej wynosi d = 0,058 m

  • dla dennic

zr = 0,016 m

  • d = 0,81[[0,157(0,02-0,001)(1-0,016)]1/3 = 0,116

  • d = 0,35*0,167= 0,058 m

  • d = 0,2m

Średnica największego nie wzmocnionego otworu w dennicy wynosi d = 0,056 m

15. Zestawienie podstawowych wymiarów wymiennika.

Długość wymiennika 4,25 m

Ilość rurek 31 sztuk

Ilość biegów 1

Średnica rurek 16/12

Średnica wewnętrzna wymiennika 0,157 m

Średnica zewnętrzna wymiennika 0,167 m

Grubości ścianki powłoki walcowej 0,005m

Grubość dna wyoblonego 0,005 m

Króciec wlotowy i wylotowy dla kwasu mlekowego 0,065 m

Króciec wlotowy i wylotowy dla wody 0,032 m

Grubość den sitowych 0,02 m

Q = 132775,6W

GB = 0,63 kg/s

Δtm = 17,38 K

F = 9,76 m

Fc = 10,73 m

Fr = 0,00345 m2

fr = 0,000113 m2

n = 31

de = 0,026 m

uA = 1,19 m/s

Re = 11823,5

Pr = 5,98

Nu = 85,2

αA=1029,9 W/m2K

Re = 99571,7

Pr = 6,99

Nu = 498,9

αB=11474,7W/m2K

K = 783 W/m2K

l = 4,24 m

D = 0,111 m

D' = 0,127 m

Dwp­ = 0,157 m

Fp = 0,0025 m2

Fr = 0,0027 m2

Pt= 2,768*105 N

P= 7,795*104 N

kr = 1,425*108

0x01 graphic
pmax = 1,567*106

kr = 1,176*108

0x01 graphic
= 0,389

ω = 0

μ = 2

k = 1,22*108 N/m2

g = 0,0022 m

rw = 0,046 m

Rw = 0,103 m

g = 0,0138 m

f = 1,557*10-4 m2

Re,to­ = 24,456*107 N/m2

k=13,586*107 N/m2

z = 0,8

a = 1

go = 0,00031 m

c2 = 0,001 m

c = 0,0018 m

g = 0,0021 m

Dz = 0,167 m

QA=0,00173m3/s

F = 0,00345 m2

d = 0,065 m

QB = 0,00063 m3/s

F = 0,00053 m2

d = 0,032 m

zr = 0,070m

d = 0,068 m

d = 0,058 m

d = 0,2m

zr = 0,016 m

d = 0,0116 m

d = 0,058 m

d = 0,2

11

WYMIENNIK CIEPŁA

SŁUŻĄCY DO PODGRZEWANIA

KWASU MLEKOWEGO

T1[0C]= 30 T2[0C]=75

P[MPa]= 0,5 G[t/h]= 7,5



Wyszukiwarka