maj 2000

POLSKI KOMITET NORMALIZACYJNY	POLSKA NORMA	PN-B-03263
		Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone wykonywane z kruszywowych betonów lekkich	Zamiast: PN-87/B-03263
				Grupa katalogowa ICS 91.080.40
		Obliczenia statyczne i projektowanie
Plain, reinforced and prestressed concrete structures made with lightweight aggregate concrete - Analysis and structural design

nr ref. PN-B-03263:2000

Ustanowiona przez Polski Komitet Normalizacyjny dnia 8 maja 2000 r.

(Uchwała nr 14/2000-o)

Deskryptory

000000 - kruszywowe betony lekkie, 0067918A - konstrukcje betonowe, 0580346 - konstrukcje żelbetowe, 0225651 - beton, 0236904 - beton zbrojony, 0096800 - beton sprężony, 0833023 - elementy prefabrykowane, 0054768 - konstrukcje budowlane

ABSTRAKT NORMY

Podano zasady obliczania i projektowania konstrukcji z kruszywowych betonów lekkich, niesprzeczne z normami europejskimi. Określono wymagane właściwości betonu oraz zasady zapewnienia niezawodności konstrukcji, a także podano reguły sprawdzania nieprzekroczenia stanów granicznych nośności i użytkowalności oraz podstawowe wymagania konstrukcyjne.

TŁUMACZENIE ABSTRAKTU

Design principles for design of lightweight aggregate concrete structures are given, not conflicting with those given in the european standarts. required mechanical properties of concrete have been established, as well as principles safeguarding the structural reliability. Rules for checking ultimate and serviceability limit states are given as well as principal detailing provisions.

PRZEDMOWA

Niniejsza norma jest nowelizacją PN-87/B-03263 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone wykonywane z kruszywowych betonów lekkich - Obliczenia statyczne i projektowanie, opracowaną jako uzupełnienie PN-B-03264:1999 w zakresie zagadnień, wynikających ze specyfiki fizycznych cech kruszywowych betonów lekkich o strukturze zwartej. Pominięto betony o strukturze jamistej i półzwartej.

Wprowadzone zmiany obejmują:

- symbole i definicje,

- klasy wytrzymałości betonu i wartości częściowych współczynników bezpieczeństwa dla betonu,

- wymagania stawiane stalom sprężającym,

- zasady projektowania,

- zasady ogólne sprawdzania nośności elementów żelbetowych na zginanie i ściskanie,

- sprawdzanie elementów żelbetowych na ścinanie i skręcanie,

- obliczanie sztywności elementów żelbetowych,

- obliczanie szerokości rys,

- obliczanie konstrukcji sprężonych,

- obliczanie konstrukcji poddanych obciążeniu wielokrotnie zmiennemu,

- obliczanie konstrukcji zespolonych,

- wymagania i zalecenia dotyczące zbrojenia konstrukcji,

- zbrojenie belek na ścinanie,

- ograniczenie zakresu szkód wywołanych przez oddziaływania wyjątkowe,

- maksymalne odległości między przerwami dylatacyjnymi.

Wprowadzone zmiany mają na celu dostosowanie projektowania konstrukcji z betonu do zasad przyjętych w europejskich prenormach projektowania konstrukcji.

ENV 1992-1-1:1992 Eurocode 2: Design of Concrete Structures Part 1-1: General Rules and Rules for Buildings,

ENV 1992-1-3:1994 Eurocode 2: Design of Concrete Structures Part 1-3: Precast Concrete Elements and Structures,

ENV 1992-1-6:1994 Eurocode 2: Design of Concrete Structures Part 1-6: Plain or Lightly Reinforced Concrete

ENV 1992-1-4:1994 Eurocode 2: Design of Concrete Structures Part 1-4: Structural lightweight aggregate concrete

Układ i zawartość treści niniejszej normy nawiązuje do PN-B-03264:1999, zawiera jednak tylko ustalenia odnoszące się do konstrukcji z kruszywowych betonów lekkich o strukturze zwartej.

1 Wstęp

1.1 Zakres normy

Niniejszą normą objęto projektowanie i obliczanie konstrukcji betonowych, żelbetowych i sprężonych, wykonywanych przy użyciu kruszywowych betonów lekkich o strukturze zwartej i użytkowanych w zakresie temperatur od -30° C do +200° C.

Normę stosuje się do wszystkich rodzajów betonów o strukturze zwartej wykonanych przy użyciu naturalnych lub sztucznych kruszyw lekkich.

1.2 Normy powołane

PN-B-03264:1999 Konstrukcje betonowe, żelbetowe i sprężone - Obliczenia statyczne i projektowanie

PN-91/B-06263 Beton lekki kruszywowy

1.3 Określenia

Przyjmuje się definicje według w p.1.3 PN-B-03264:1999 z następującymi uzupełnieniami:

1.3.1 klasa wytrzymałości

określenie wytrzymałości kruszywowego betonu lekkiego, odpowiadające wytrzymałości gwarantowanej, oznaczone literami LB i liczbą wyrażającą wartość wytrzymałości gwarantowanej w MPa

1.3.2 kruszywowy beton lekki o strukturze zwartej

beton o gęstości objętościowej w stanie suchym nie większej niż 2000 kg/m³, wykonany zgodnie z PN-91/B-06263 przy użyciu sztucznego lub naturalnego kruszywa lekkiego o gęstości objętościowej nie większej niż 2000 kg/m³

1.3.3 gęstość objętościowa w stanie suchym

gęstość określana jako masa na jednostkę objętości po wysuszeniu w piecu w temperaturze 105° C

1.3.4 klasa gęstości

określenie gęstości objętościowej wyrażające w t/m³ granicę górną gęstości objętościowej kruszywowego betonu lekkiego, zaliczanego do tej klasy.

1.4 Podstawowe symbole

Przyjmuje się symbole podane w p.1.4 PN-B-03264:1999 z następującymi uzupełnieniami:

1.4.1 Duże litery łacińskie

LB - oznaczenie poprzedzające klasę kruszywowego betonu lekkiego o strukturze zwartej

1.4.2 Litery greckie

η₁ - stosunek wytrzymałości na rozciąganie kruszywowego betonu lekkiego i betonu zwykłego tej samej klasy wytrzymałości

η₂ - stosunek modułów sprężystości kruszywowego betonu lekkiego i betonu zwykłego tej samej klasy wytrzymałości

η_p - współczynnik występujący we wzorze na przebicie

η_t - współczynnik występujący we wzorze na τ_Rd

_νlc - współczynnik odkształcenia poprzecznego kruszywowych betonów lekkich

ρ - gęstość objętościowa kruszywowego betonu lekkiego w stanie suchym

1.4.3 Indeksy

lc - oznaczenie właściwości materiałowych kruszywowego betonu lekkiego

2 Beton

2.1 Klasy gęstości betonu

Klasy gęstości i odpowiadające im gęstości obliczeniowe kruszywowych betonów lekkich podaje tablica 1.

Tablica 1 - Klasy gęstości i odpowiadające im gęstości objętościowe

Klasa gęstości		1,0	1,2	1,4	1,6	1,8	2,0
Gęstość objętościowa w stanie suchym ρ (kg/m^3)		901-1000	1001-1200	1201-1400	1401-1600	1601-1800	1801-2000
gęstość obliczeniowa (kg/m^3)	beton niezbrojony	1050	1250	1450	1650	1850	2050
		beton zbrojony	1150	1350	1550	1750	1950	2150

`2.2 Klasy betonu i przyporządkowane im wytrzymałości charakterystyczne i obliczeniowe

Klasy wytrzymałości kruszywowych betonów lekkich przyjmuje się identycznie jak dla betonu zwykłego. W celu odróżnienia od betonu zwykłego liczbę klasy kruszywowych betonów lekkich poprzedza litera L.

Klasy kruszywowych betonów lekkich i przyporządkowaną im wytrzymałość charakterystyczną f_lck podaje tablica 2.

Tablica 2 - Klasy betonu i wytrzymałość charakterystyczna f_lck na ściskanie kruszywowych betonów lekkich (w MPa)

Klasa betonu	LB15	LB20	LB25	LB30	LB37	LB45	LB50	LB55	LB60
flck	12	16	20	25	30	35	40	45	50

W konstrukcjach żelbetowych należy stosować beton klasy nie niższej niż LB 20, a kiedy są to konstrukcje poddane obciążeniu wielokrotnie zmiennemu - nie niższej niż LB 37, do konstrukcji strunobetonowych - klasy nie niższej niż LB 37 i do konstrukcji kablobetonowych - klasy nie niższej niż LB 30.

Przy braku dokładniejszych danych wytrzymałość kruszywowych betonów lekkich na rozciąganie wyznaczać można mnożąc wartości f_ctm i f_ctk dla betonu zwykłego obliczone ze wzorów (3) i (4) lub podane w tablicy 2 w PN-B-03264:1999 przez współczynnik

(1)

gdzie: ρ - granica górna gęstości objętościowej w stanie suchym, podana w tablicy 1.

Wartości f_lctk wyznaczone na podstawie podanych wyżej założeń zestawiono w tablicy 3.

Kiedy duża dokładność obliczeń nie jest potrzebna przyjąć można, że

f_lctm = 1,4 f_lctk (2)

Tablica 3 - Wytrzymałość charakterystyczna na rozciąganie f_lctk kruszywowych betonów lekkich (w MPa)

Klasa betonu		LB15	LB20	LB25	LB30	LB37	LB45	LB50	LB55	LB60
Klasa gęstości	1,0	0,74	0,87	1,00	1,21	1,35	-	-	-	-
		1,2	0,80	0,95	1,09	1,31	1,45	1,60	1,82	-	-
		1,4	0,86	1,02	1,17	1,40	1,56	1,72	1,95	2,11	2,27
		1,6	0,92	1,09	1,25	1,50	1,67	1,84	2,09	2,26	2,45
		1,8	0,98	1,16	1,34	1,60	1,78	1,96	2,23	2,41	2,58
		2,0	1,04	1,23	1,42	1,70	1,89	2,08	2,36	2,55	2,74

Wartości f_lctk podane w tablicy 3 są, wartościami przybliżonymi. Kiedy potrzebne są dokładniejsze wartości, a także kiedy do wykonania betonu zastosowane ma być kruszywo nie w pełni rozpoznane, zaleca się przyjmować do obliczeń wartości f_lctk określone na podstawie przeprowadzonych badań.

Wytrzymałości obliczeniowe kruszywowych betonów lekkich na ściskanie f_lcd i rozciąganie f_lctd wyznacza się dzieląc wartości f_lck i f_lctk - przez częściowy współczynnik bezpieczeństwa γ_c równy

- w sytuacjach trwałych i przejściowych:

γ_c = 1,5 dla konstrukcji żelbetowych i sprężonych,

γ_c = 1,8 dla konstrukcji betonowych,

- w sytuacji wyjątkowej:

γ_c = 1,3 dla konstrukcji żelbetowych i sprężonych,

γ_c = 1,6 dla konstrukcji betonowych.

Wartości średnie modułu sprężystości E_lcm kruszywowych betonów lekkich wyznaczyć można mnożąc wartości E_cm obliczone ze wzoru (5) lub podane w tablicy 2 w PN-B-03264:1999 przez współczynnik

η₂ = (ρ/2200)² (3)

gdzie: ρ - jak we wzorze (1).

Wartości E_lcm wyznaczone na podstawie podanych wyżej zaleceń zestawiono w tablicy 4.

Tablica 4 - Średni moduł sprężystości E_lcm x 10^-3 MPa kruszywowych betonów lekkich

Klasa betonu		LB15	LB20	LB25	LB30	LB37	LB45	LB50	LB55	LC60
Klasa gęstości	1,0	4,6	5,7	6,0	6,3	6,6	-	-	-	-
		1,2	7,7	8,2	8,6	9,1	9,5	10,0	10,4	-	-
		1,4	10,5	11,1	11,7	12,4	13,0	13,6	14,2	14,6	15,0
		1,6	13,8	14,5	15,3	16,1	16,9	17,7	18,5	19,0	19,6
		1,8	17,4	18,4	19,4	20,4	21,4	22,4	23,4	24,1	24,8
		2,0	21,5	22,7	24,0	25,2	26,4	27,7	29,0	30,0	30,6

Wartości E_lcm podane w tablicy 4 są wartościami przybliżonymi. Kiedy potrzebne są dokładniejsze wartości, a także kiedy do wykonania betonu zastosowane ma być kruszywo nie w pełni rozpoznane, zaleca się przyjmować do obliczeń wartości E_lcm określone na podstawie przeprowadzonych badań.

2.3 Odkształcalność betonu

2.3.1 Związek σ-ε przy sprawdzaniu stanu granicznego nośności

Przy wyznaczaniu rozkładu naprężeń w przekroju elementów z kruszywowego betonu lekkiego posługiwać się można ustaleniami podanymi w 2.2.1 PN-B-03264:1999.

Przy wyznaczaniu nośności przekrojów przyjmuje się α = 0,77.

2.3.2 Pełzanie i skurcz betonu

Przy braku dokładniejszych danych dotyczących końcowych współczynników pełzania φ_l∞t0 i końcowych odkształceń skurczowych ε_lcs,∞ kruszywowych betonów lekkich, przyjmować można do obliczeń wartości φ_l∞t0 i ε_lcs,∞ podane w tablicach 3 i 4 PN-B-03264:1999, pomnożone przez współczynniki

η₃ - dla pełzania,

η₄ - dla skurczu,

przy czym wartości η₃ i η₄ przyjmuje się według tablicy 5.

Tablica 5 - Współczynniki do wyznaczania pełzania i skurczu kruszywowych betonów lekkich

Klasa betonu	Współczynniki dla
		pełzania η3	skurczu η4
≤ LB 20	1.3	1.5
≥ LB 25	1.0	1.2

2.3.3 Współczynnik odkształcenia poprzecznego

Współczynnik odkształcenia poprzecznego ściskanego kruszywowego betonu lekkiego przyjmować można równy v_lc = 0,2.

2.3.4 Współczynnik liniowej rozszerzalności termicznej

Współczynnik rozszerzalności termicznej α_t kruszywowych betonów lekkich zależy głównie od rodzaju kruszywa.

Kiedy rozszerzalność termiczna nie ma istotnego wpływu na zachowanie konstrukcji przyjmuje się α_t = 8 x 10^-6/°C.

W obliczeniach można nie uwzględniać różnicy między współczynnikami rozszerzalności termicznej stali i kruszywowego betonu lekkiego.

3 Stal

Stosuje się postanowienia podane w 3 rozdziale PN-B-03264:1999

4 Zasady projektowania

4.1 Sprawdzanie stanów granicznych nośności

Nośność obliczeniową R_d elementów konstrukcji z kruszywowych betonów lekkich wyznaczać należy zgodnie z ustaleniami podanymi w 5 i 7 rozdziale PN-B-03264:1999 oraz zmianami i uzupełnieniami podanymi w niniejszej normie.

We wzorach podanych w PN-B-03264:1999 w miejsce odnoszących się do betonu zwykłego wartości f_cm, f_ck, f_cd, f_ctm, f_ctk, f_ctd i E_cm podstawiać należy wartości f_lcm, f_lck, f_lcd, f_lctm, f_lctk, f_lctd i E_lcm.

Do konstrukcji z kruszywowych betonów lekkich należy stosować podane w 8 i 9 rozdziale PN-B-03264:1999 wymagania i zalecenia dotyczące zbrojenia konstrukcji i projektowania konstrukcji ze zmianami i uzupełnieniami podanymi w niniejszej normie.

4.2 Sprawdzenie stanów granicznych użytkowalności

4.2.1 Zasady ogólne

Efekty obliczeniowe oddziaływań E_d, będące przedmiotem sprawdzania warunków nieprzekroczenia stanu granicznego użytkowalności, wyznaczać należy zgodnie z ustaleniami podanymi w 6 i 7 rozdziale PN-B-03264:1999 oraz zmianami lub uzupełnieniami podanymi w niniejszej normie.

W podanych w PN-B-03264:1999 wzorach w miejsce odnoszących się do betonu zwykłego wartości f_cm, f_ck, f_cd, f_ctm, f_ctk, f_ctd i E_cm podstawiać należy wartości f_lcm, f_lck, f_lcd, f_lctm, f_lctk, f_lctd i E_lcm.

5 Stany graniczne nośności konstrukcji betonowych i żelbetowych

5.1 Zasady obliczania elementów zginanych, ściskanych i rozciąganych

5.1.2 Zasady metody uproszczonej

Graniczne wartości względnej wysokości strefy ściskanej przekroju ξ_eff,lim przyjmować należy o 0,05 mniejsze od podanych w PN-B-03264:1999 dla elementów z betonu zwykłego klasy ≤ B 60.

Przybliżone wartości ξ_eff,lim dla elementów z kruszywowych betonów lekkich podano w tablicy 6.

Tablica 6 - Graniczne wartości ξ_eff,lim względnej wysokości strefy ściskanej przekroju

Klasa stali	A-0	A-I	A-II	A-III	A-IIIN	druty i sploty
ξeff,lim	0,58	0,57	0,50	0,48	0,45	0,45

5.2 Ściskanie

5.2.1 Nośność elementów ściskanych

- metoda uproszczona

5.2.1.1 Elementy betonowe

Nośność N_Rd ściskanych elementów betonowych o przekroju prostokątnym wykonanych z betonu klas LB15 i LB20 obliczać można ze wzoru

(4)

w którym:

φ - współczynnik, którego wartości podane są w tablicy 12 PN-B-03264:1999,

α = 0,77,

f_ldc - wytrzymałość obliczeniowa betonu na ściskanie w elementach niezbrojonych (γ_c = 1,8).

Zastępczą długość obliczeniową l_eff występującą w tablicy 12 PN-B-03264:1999, należy wyznaczać ze wzoru

(5) w którym:

E_lcm i f_lck - moduł sprężystości i wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie kruszywowego betonu lekkiego,

(6)

gdzie:

φ_l∞,t0 - końcowy współczynnik pełzania, wyznaczony zgodnie z 2.3.2

N_sd,lt - siła podłużna wywołana działaniem długotrwałej części obciążenia obliczeniowego.

Jeżeli duża dokładność obliczeń nie jest potrzebna przyjąć można w uproszczeniu

l_eff = 1,3 l_o (7)

Nośność elementów betonowych o przekroju innym niż prostokątny, a także o przekroju prostokątnym wykonanych z betonu klasy LB 25 i wyższych klas, obliczać można przy założeniu prostokątnego wykresu naprężeń ściskających, przyjmując f_cd = f_lcd i A_s1 = A_s2 = 0 w odnośnych wzorach podanych w PN-B-03264:1999.

5.2.1.2 Elementy żelbetowe

Nośność ściskanych elementów żelbetowych wyznacza się zgodnie z PN-B-03264:1999, z tym że współczynnik η, zwiększający w słupach smukłych mimośród początkowy e_o = e_a + e_e do wartości e_tot oblicza się ze wzoru

(8)

w którym:

(9)

E_lcm - średnia wartość modułu sprężystości kruszywowych betonów lekkich, wyznaczona na podstawie badań, lub przyjęta z tablicy 4,

k_lt - współczynnik wyznaczony ze wzoru (6).

Jeżeli duża dokładność wyników nie jest potrzebna przyjąć można k_lt = 1,8.

5.3 Ścinanie elementów żelbetowych

5.3.1 Nośność odcinków pierwszego rodzaju

5.3.1.1 Siła V_Rd1

Siłę V_Rd1 oblicza się ze wzoru

V_Rd1 = [1,4kτ_Rd(1,2 + 40ρ₁)+0,15σ_cp]b_wd

(10)

przy czym wytrzymałość obliczeniową na ścinanie τ_Rd kruszywowego betonu lekkiego wyznacza się ze wzoru

(11)

w którym:

η_t = 0,25 - kiedy wartość f_lctk wyznaczona została doświadczalnie,

η_t = 0,20 - kiedy wartość f_lctk przyjęta została z tablicy 3,

f_lctk - wytrzymałość charakterystyczna na rozciąganie kruszywowego betonu lekkiego,

γ_c = 1,5

Pozostałe oznaczenia - jak w PN-B-03264:1999 (5.5.2.1)

5.3.1.2 Siła V_Rd2

Siłę V_Rd2 wyznacza się ze wzoru

V_Rd2 = 0,5vf_lcdb_wz

(12)

w którym:

(13)

Dalsze oznaczenia - jak w PN-B-03264:1999 (5.5.2.3).

5.4 Przebicie

5.4.1 Elementy niezbrojone na przebicie

Nośność obliczeniową N_Rd elementów obciążonych w sposób ciągły, w przybliżeniu symetryczny, obliczać można ze wzoru

(14)

w którym:

η_t = 1,0 - kiedy wartość f_lctk wyznaczona została doświadczalnie,

η_t = 0,85 - kiedy brak danych doświadczalnych w tym zakresie,

f_lctk - wytrzymałość charakterystyczna na rozciąganie kruszywowego betonu lekkiego,

γ_c = 1,5

Dalsze oznaczenia -jak w PN-B-03264:1999 (5.6.2).

5.4.2 Elementy zbrojone na przebicie

Nośność elementów zbrojonych na przebicie obliczać można ze wzorów (67) i (68) w PN-B-03264:1999 (5.6.3).

5.5 Skręcanie

5.5.1 Czyste skręcanie

Nośność na skręcanie T_Rd1 z uwagi na maksymalny moment skręcający, który może być przeniesiony przez ściskane krzyżulce betonowe, oblicza się ze wzoru (71) w PN-B-03264 (5.7.2) w którym:

ν = 0,6 (0,7 - f_lck/200) ≥ 0,30 (f_lck w MPa).

(15)

5.6 Docisk

5.6.1 Zasady ogólne

Jeżeli wartości ω_u,max nie zostały wyznaczone doświadczalnie, do obliczeń nośności na docisk przyjmować należy wartości podane w tablicy 7.

Tablica 7 - Wartości współczynnika ω_u,max

Schemat przyłożenia obciążenia miejscowego wg rysunku	ωu,max
Przypadek a), b)	1,8
Przypadek c), d), e), f), g), h), i), j)	1,5
Przypadek k), l), m), n)	1,0

Przypadki od a) do n) zgodnie z rysunkiem 29 w PN-B-03264:1999 (5.8.1).

6 Stany graniczne użytkowalności elementów konstrukcji

6.1 Zasady ogólne

Przy obciążeniach krótkotrwałych przyjmuje się, że stosunek modułów sprężystości stali i kruszywowego betonu lekkiego jest równy

α_e = E_s/E_lcm

(16)

Przy obciążeniach długotrwałych wpływ pełzania betonu uwzględnia się zastępujące współczynnik α_e przez α_e,t wyznaczony ze wzoru

α_e,t = E_s/E_lc,eff

(17)

w którym:

E_lc,eff = E_lcm/(1+φ_l∞,t0)

(18)

φ_l∞,t0 - końcowy współczynnik pełzania, wyznaczony zgodnie z 2.3.2. niniejszej normy.

6.2 Minimalne pole przekroju zbrojenia

Minimalne pole A_s przekroju zbrojenia rozciąganego, wymagane z uwagi na ograniczenie szerokości rys spowodowanych naprężeniami wywołanymi przez odkształcenia wymuszone przyczynami wewnętrznymi (skurcz) lub zewnętrznymi (osiadanie podpór), można wyznaczać ze wzoru

(19)

w którym:

k_c - współczynnik zależny od rozkładu naprężeń w przekroju w chwili poprzedzającej zarysowanie,

k - współczynnik uwzględniający wpływ nierównomiernych naprężeń samorównoważących się w ustroju,

f_lct,eff - średnia wytrzymałość betonu na rozciąganie w chwili spodziewanego zarysowania,

A_ct - pole przekroju strefy rozciąganej elementu w chwili poprzedzającej zarysowanie,

σ_s - naprężenie w zbrojeniu rozciąganym natychmiast po zarysowaniu.

Wartość f_lct,eff wyznaczać można zgodnie z p. 2.2 niniejszej normy, przyjmując za klasę wytrzymałości kruszywowego betonu lekkiego jego wytrzymałość średnią na ściskanie, odpowiadającą terminowi, w którym następuje zarysowanie.

Jeżeli nie można wiarygodnie określić, że zarysowanie nastąpi wcześniej niż po 28 dniach, zaleca się przyjmować f_lct,eff = f_lctm odpowiednio do projektowanej klasy wytrzymałości betonu.

Pozostałe oznaczenia, występujące we wzorze (19) i przyporządkowane im wartości -jak w PN-B-03264:1999 (6.2).

6.3 Szerokość rys prostopadłych do osi elementu

Obliczeniową szerokość w_k rys prostopadłych do osi elementu wyznaczać można zgodnie z PN-B-03264:1999 (6.3) podstawiając w odpowiednich wzorach w miejsce wartości f_ctm wartość f_lctm, wyznaczoną zgodnie z 2.2 niniejszej normy.

6.4 Szerokość rys ukośnych

Szerokość w_k rys ukośnych w elementach zginanych obliczać można zgodnie z 6.4 PN-B-03264:1999 podstawiając w odpowiednich wzorach w miejsce f_ck wartość f_lck, podaną w tablicy 3 niniejszej normy.

PN-B-03263:2000

6.5 Ugięcie elementów zginanych

Przy sprawdzaniu spełnienia warunku nieprzekroczenia granicznych a_lim wartości ugięć, całkowite a_tot ugięcie zginanych elementów żelbetowych wykonanych z kruszywowych betonów lekkich, obliczać można z następującego wzoru

a_tot = a∞_,t0 + a_cs,∞

(20)

w którym:

a∞_,t0 - ugięcie wywołane pełzaniem betonu, obliczone zgodnie z 6.4 PN-B-03264:1999 przy sztywności wyznaczonej według załącznika E do PN-B-03264:1999 z zastąpieniem wartości E_c,eff przez E_lc,eff,

a_cs,∞ - ugięcie wywołane końcowym odkształceniem skurczowym.

Wartości ugięcia a_cs,∞ obliczać można stosując następujący wzór

(21)

w którym:

α_k,s - współczynnik zależny od rozkładu wirtualnego momentu zginającego wzdłuż rozpiętości elementu (np. w belce swobodnie podpartej α_k,s = 1/8, a w belce obustronnie zamocowanej α_k,s = 1/16),

k_cs,m - średnia krzywizna elementu wywołana końcowym odkształceniem skurczowym,

l_eff - długość obliczeniowa elementu.

Krzywiznę k_cs,m obliczać można ze wzoru

(22)

w którym:

ε_lcs,∞ końcowe odkształcenie skurczowe, obliczone zgodnie z 2.3.2,

α_e,t - według wzoru (17),

S_I, l_I - odpowiednio: moment statyczny pola przekroju zbrojenia względem osi obojętnej oraz moment bezwładności niezarysowanego przekroju żelbetowego (w fazie I),

S_II, l_II - odpowiednio: moment statyczny pola przekroju zbrojenia względem osi obojętnej oraz moment bezwładności zarysowanego przekroju żelbetowego (w fazie II),

β₁, β₂ - współczynniki zdefiniowane w objaśnieniach do wzoru (95) PN-B-03264:1999,

M_cr - moment rysujący obliczony według wzoru (97) PN-B-03264:1999 z zastąpieniem wartości f_ctm przez f_lctm,

M_Sd - maksymalny moment zginający, wywołany kombinacją obciążeń długotrwałych.

Wartości momentów statycznych S_I i S_II oraz momentów bezwładności I_I i I_II - oblicza się przyjmując współczynnik α_e,t określony wzorem (17).

7 Konstrukcje sprężone, konstrukcje poddane działaniu obciążeń wielokrotnie zmiennych i konstrukcje zespolone

7.1 Konstrukcje sprężone

7.1.1 Sytuacja początkowa konstrukcji sprężonych

7.1.1.2 Strefa zakotwienia w strunobetonie

Długość zakotwienia l_bp, na której następuje pełne przekazanie początkowej siły sprężającej na beton, wyznacza się ze wzoru

(23)

w którym:

η₁ - jak we wzorze (1),

β_p - jak podano w 7.1.7.4 PN-B-03264:1999.

8 Wymagania i zalecenia dotyczące zbrojenia konstrukcji

8.1 Konstrukcje żelbetowe

8.1.1 Zasady ogólne

Średnica prętów w elementach z kruszywowych betonów lekkich nie powinna być większa niż 32 mm.

8.1.1.2 Dopuszczalne krzywizny zagięć

Minimalną średnicę wewnętrzną zagięcia podaną w tablicy 24 PN-B-03264:1999 zaleca się zwiększyć o 30%.

8.1.2 Przyczepność zbrojenia do betonu

8.1.2.1 Graniczne naprężenia przyczepności

Przy dobrych warunkach przyczepności obliczeniowe naprężenia f_lbd dla kruszywowych betonów lekkich wyznacza się mnożąc podane w tablicy 26 PN-B-03264:1999 wartości f_bd dla betonu zwykłego przez współczynnik η₁ określony wzorem (1) niniejszej normy.

8.1.3 Wiązki prętów żebrowanych

Wiązek prętów nie należy stosować jako zbrojenia konstrukcji z kruszywowych betonów lekkich, z wyjątkiem przypadków uzasadnionych wynikami badań. Średnica pojedynczego pręta w wiązce nie może być jednak większa niż 18 mm.

9 Projektowanie konstrukcji

Przyjmuje się postanowienia podane w 9 rozdziale PN-B-03264:1999.

 

---