projekt stopy fundamentowej, mechanika gruntów


1. Opis inwestycji:

Projektowany fundament przeznaczony będzie dla hali przemysłowej, jednonawowej, nie podpiwniczonej, o konstrukcji szkieletowej, wykonanej z elementów żelbetowych. Obciążenia będą przekazywane na żelbetowe stopy fundamentowe za pomocą słupów żelbetowych o wymiarach 30 x 30cm. Do wykonania stóp fundamentowych przewiduję wykorzystanie betonu C25/30 i stali St34GS klasy A-II. Obiekt będzie zlokalizowany w Łodzi

2. Analiza warunków wodno-gruntowych:

2.1 Morfologia terenu:

Teren przeznaczony pod budowę jest płaski z niewielkim nachyleniem w kierunku wschodnim. Rzędna terenu w miejscu odwiertu nr1 wynosi 186,3m n.p.m., zaś odwiertu nr2 185,9m n.p.m. Oba odwierty zostały wykonane do głębokości 8m.

Do obliczeń przyjmuje niweletę o wysokości bezwzględnej 186,1m.n.p.m.

2.2 Charakterystyka warunków wodno-gruntowych :

Bezpośrednio od powierzchni teren występuje warstwa piasku gliniastego (Pg) w stanie twardoplastycznym, następną jest pył piaszczysty (∏p) o miąższości od 2,7do 3,0m w stanie plastycznym. Kolejną warstwą nawierconą jest Glina piaszczysta (Gp) o miąższości od 1,2 do 1,5m i stanie twardoplastycznym. Głębiej występuje warstwa piasku średniego (Ps) do końca odwiertu i stanie zagęszczonym. Miąższości ostatniej warstwy nie można określić, ponieważ odwierty wykonano do głębokości 8m.

2.3 Ocena warunków wodnych

W wykonanych otworach stwierdzono obecność wody gruntowej. Warstwę wodonośną stanowi piasek średni. Poziom piezometryczny wody w obu otworach występuje na głębokości 184,3 m.n.p.m.

2.4 Ocena warunków posadowienia:

Budynek powinien być posadowiony powyżej poziomu wody gruntowej, tak aby woda nie utrudniała robót fundamentowych i izolacyjnych.

W bezpośrednim sąsiedztwie hali nie znajduje się żaden budynek w związku z tym nie trzeba uwzględniać głębokości posadowienia budynków sąsiednich.

Ława fundamentowa powinna znajdować się poniżej poziomu przemarzania gruntu.

3. Ustalenie głębokości posadowienia fundamentu.

Na podstawie normy PN-81/B-03020 przyjęto głębokość posadowienia fundamentu

D = 1,0 m.

4. Ustalenie parametrów geotechnicznych.

GRUNT

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

-

-

0x01 graphic

%

0x01 graphic

1o

kPa

MPa

-

MPa

Pg (A)

0,11

2,65

13

2,15

23

43,64

57,87

0,90

64,3

Πp (C)

0,30

2,66

20

2,07

13

13,51

23,64

0,60

39,4

Gp (B)

0,20

2,67

12

2,17

18

30,79

37,83

0,75

50,44

Ps (m)

0,69

2,65

18

2,03

34

-

146,19

0,90

162,43

Obliczenia według wzorów aproksymacyjnych normy PN-81/03020.

Piasek gliniasty Pg(A):

Wartość0x01 graphic
t/m3, uzyskana na podstawie tabeli znajdującej się w normie;

Dla wartość wartość wilgotności naturalnej wynosi 13

Gęstość objętościowa ρn(n)

0x01 graphic
t/m3

Kąt tarcia wewnętrznego Фu(n)

0x01 graphic
o

Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M0(n):

0x01 graphic
MPa

Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej M(n):

dla gruntów spoistych A

MPa

Pył piaszczysty Πp (C):

Wartość0x01 graphic
t/m3, uzyskana na podstawie tabeli znajdującej się w normie;

Dla wartość0x01 graphic
wartość wilgotności naturalnej wynosi 20;

Gęstość objętościowa ρn(n)

t/m3

Kąt tarcia wewnętrznego Фu(n)

0x01 graphic
o

Spójność Cu(n):

0x01 graphic
kPa

Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M0(n):

0x01 graphic
MPa

Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej M(n):

dla gruntów spoistych C

Mpa

Glina piaszczysta Gp(B):

Wartość0x01 graphic
t/m3, uzyskana na podstawie tabeli znajdującej się w normie;

Dla wartość0x01 graphic
wartość wilgotności naturalnej wynosi 12;

Gęstość objętościowa ρn(n)

t/m3

Kąt tarcia wewnętrznego Фu(n)

0x01 graphic
o

Spójność Cu(n):

0x01 graphic
kPa

Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M0(n):

0x01 graphic
MPa

Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej M(n):

dla gruntów spoistych B

MPa

Piasek średni Ps:

Wartość0x01 graphic
t/m3, uzyskana na podstawie tabeli znajdującej się w normie;

Dla wartość0x01 graphic
oraz stanu mokrego wartość wilgotności naturalnej wynosi 18;

Gęstość objętościowa ρn(n)

0x01 graphic
t/m3

Kąt tarcia wewnętrznego Фu(n)

0x01 graphic
˚

Edometryczny moduł ściśliwości pierwotnej M0(n):

0x01 graphic
MPa

Edometryczny moduł ściśliwości wtórnej M(n):

dla Ps

MPa

Ponieważ część gruntów podłoża będzie znajdować się poniżej PPW należy uwzględnić wpływ wyporu wody na wartość ciężaru objętościowego tych gruntów γ'.

dla Pg

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

dla Πp

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

dla Gp

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

dla Ps

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

5. Obliczenia wstępne - ustalenie wymiarów fundamentu.

Przyjąłem 0x01 graphic

5.1 Wartości obliczeniowe parametrów dla Pg(A):

0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

5.2 Wartości obliczeniowe parametrów dla Πp(C):

0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

5.3 Wartości obliczeniowe parametrów dla Gp(B):

0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

5.4 Wartości obliczeniowe parametrów dla Ps(mokry):

0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

5.5 Wyznaczenie przybliżonej wartości Nr

B/L=0,7= α

B= αL

przyjmuję ciężar stopy i gruntu spoczywającego na niej - 0x01 graphic

0x01 graphic

5.6 Ustalenie wstępnych wymiarów stopy

5.6.1 Wyznaczenie zredukowanych wymiarów podstawy stopy

Zredukowana długość stopy

0x01 graphic
0x01 graphic

przyjmuję, że 0x01 graphic

0x01 graphic

mimośród

0x01 graphic

Zredukowana szerokość stopy

0x01 graphic
bo eB=0

5.6.2 Wyznaczenie współczynników wpływu nachylenia wypadkowej - iC, iD, iB

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Podstawiam do wzoru (Z1-8) na 0x01 graphic

0x01 graphic

po podstawieniu do I SG: (wzór Z1-7 z Załącznika 1 do normy)

0x01 graphic

W wyniku rozwiązania tej nierówności otrzymano wartości: 0x01 graphic

Przyjąłem wymiar stopy:

L = 2,5m

B = 1,8m

5.7 Ustalenie wysokości stopy żelbetowej

Orientacyjną wysokość stopy żelbetowej można przyjąć z warunku

0x01 graphic

gdzie s - większa z odsadzek max0x01 graphic

Przy wymiarach słupa 0,3x0,3 otrzymałem

0x01 graphic
, oraz 0x01 graphic
, czyli 0x01 graphic

Równocześnie jeżeli będzie spełniony warunek

0x01 graphic

To nie jest potrzebne sprawdzenie stopy na przebicie; k = 0,25 dla stopy ostrosłupowej.

W moim przypadku 0x01 graphic

Ostatecznie przyjęto wysokość: hf =0,9

Przyjmuję stopę trapezową o wymiarach 2,5x1,8x0,9m.

6. Rozkład nacisków jednostkowych pod fundamentem

Z punktu 2.3 normy wynika, że przyjęte wymiary podstawy fundamentu powinny spełniać określone warunki i założenia odnośnie rozkładu obliczeniowego obciążenia jednostkowego w poziomie posadowienia:

- rozkład obciążeń jednostkowych przyjmuje się liniowy,

- wypadkowa sił od obliczeniowego obciążenia stałego i zmiennego długotrwałego nie powinna wychodzić poza rdzeń przekroju

W moim przypadku obciążenie mimośrodowe wstępuje tylko w kierunku dłuższego boku podstawy< wobec tego:

0x01 graphic

gdzie

0x01 graphic
- moment obliczeniowy, odpowiednio w płaszczyźnie równoległej do L, względem środka podstawy,

0x01 graphic
- składowa pionowa działającego obciążenia obliczeniowego,

0x01 graphic
- wskaźnik wytrzymałości podstawy

B, L- wymiary podstawy fundamentu, L>B

Mając ustalone wymiary fundamentu należy obliczyć rzeczywiste ciężary i wartości momentu:

- objętość stopy fundamentowej 0x01 graphic

- ciężar fundamentu

0x01 graphic

- ciężar gruntu nad fundamentem (na odsadzkach)

- całkowita objętość gruntu nad stopą 0x01 graphic

0x01 graphic

- całkowite obciążenie pionowe

0x01 graphic

- moment względem środka podstawy

0x01 graphic

- pole podstawy fundamentu

0x01 graphic

- wskaźnik wytrzymałości

0x01 graphic

Po podstawieniu do wzoru otrzymamy

0x01 graphic

- rzeczywisty mimośród obciążenia

0x01 graphic
, a więc wypadkowa znajduje się w obrębie rdzenia podstawy

7. Sprawdzenie warunków stanu granicznego nośności (ISG)

7.1 Sprawdzenie nośności piasku gliniastegodrobnego

W zakresie głębokości z = 1,8m znajduje się 0,7m, 0,3 m Pg poniżej lustra wody (z wyporem) oraz 0,8 m Πp poniżej lustra wody (z wyporem).

Średni ciężar objętościowy gruntu:

0x01 graphic

Zredukowane wymiary stopy

0x01 graphic
bo eB=0

0x01 graphic

Warunek 0x01 graphic
jest zachowany

Współczynniki nachylenia wypadkowej obciążenia dla kierunku L

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic
0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Podstawiam dane do wzoru na 0x01 graphic
:

0x01 graphic

0x01 graphic

Należy również sprawdzić warunek Z1-7

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

Z obliczeń wynika, że oba warunki ISG zostały spełnione, co oznacza, że wymiary fundamentu zostały przyjęte prawidłowo z uwagi na nośność warstwy Pg.

7.2 Sprawdzenie nośności pyłu piaszczystego

Obliczenia wykonane wg wzorów Z1-1 oraz Z1-7 uwzględniając w nich dodatkowo następujące elementy:

- wielkości geometryczne

0x01 graphic

0x01 graphic
, oraz 0x01 graphic
więc

0x01 graphic
a więc

0x01 graphic

- całkowite obciążenie pionowe w poziomie posadowienia fundamentu zastępczego:

0x01 graphic

- mimośród obciążenia w poziomie zastępczego fundamentu:

0x01 graphic

0x01 graphic

- zredukowane wymiary fundamentu zastępczego

0x01 graphic

- współczynnik wpływu nachylenia prostej

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

- sprawdzenie warunków nośności

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

warunek został spełniony

8. Sprawdzenie warunków stanu granicznego użytkowania budowli (II SG)

Sprawdzenia warunków II SG wykonuje się według punktu 3.4. normy. W obliczeniach stosuje się wartości charakterystyczne obciążeń i parametrów geotechnicznych. Dla sprawdzenia warunków II SG niezbędna jest znajomość osiadań poszczególnych fundamentów projektowanego obiektu.

Warunek obliczeniowy II SG ma postać:

[S]obl≤[S]dop

[S]obl - symbol obliczonej wartości jednego z rodzajów II SG; średniego osiadania fundamentów budowli, przechyleniu budowli, strzałki ugięcia budowli lub względnej różnicy osiadań fundamentów;

[S]dop - symbol odpowiedniej wartości dopuszczalnej II SG

Jak wynika z tablicy 4 dla hal przemysłowych należy sprawdzić dwa rodzaje II SG: Sśr oraz Δs/l, oba w fazie eksploatacji (użytkowania) obiektu.

8.1 Obliczenie osiadania stopy

Osiadania fundamentu oblicza się jako sumę osiadań warstw obliczeniowych (S = Σsi), na które dzieli się podłoże pod fundamentem. Przy podziale na warstwy obliczeniowe muszą być spełnione dwa warunki:

- miąższość warstwy nie może przekraczać połowy szerokości podstawy fundamentu hf≤0,5B

- warstwa obliczeniowa musi być jednorodna.

Osiadanie i-tej warstwy oblicza się ze wzorów:

Si=Si'+Si"

8.2 Obliczenie naprężeń pierwotnych

Naprężenia pierwotne - pochodzące od ciężaru własnego gruntu - oblicza się ze wzoru:

σzy=Σ(γi*hi)

Stopa A

Dla z = 0 (poziom posadowienia) 0x01 graphic
kPa

z = 0,35 m 0x01 graphic
kPa

z = 0,8 m 0x01 graphic
kPa

z = 1,35 m 0x01 graphic
kPa

z = 2,25 m 0x01 graphic
kPa

z = 3,15 m 0x01 graphic
kPa

z = 4,05 m 0x01 graphic
kPa

0x01 graphic

Stopa B

Dla z = 0 (poziom posadowienia) 0x01 graphic
kPa

z = 0,35 m 0x01 graphic
kPa

z = 0,9 m 0x01 graphic
kPa

z = 1,55 m 0x01 graphic
kPa

z = 2,45 m 0x01 graphic
kPa

z = 3,35 m 0x01 graphic
kPa

z = 3,95 m 0x01 graphic
kPa

0x01 graphic

8.3 Obliczenie osiadań

Obliczenie osiadań przeprowadza się w formie tabelarycznej. Niezbędne są jeszcze do tego dodatkowe obliczenia wstępne:

- stosunek długości do szerokości podstawy stopy L/B = 2,5/1,8=1,39

- naprężenia od fundamentu na podłoże:

0x01 graphic
kPa

- naprężenia dodatkowe

0x01 graphic

- naprężenia wtórne w podłożu oblicza się ze wzoru

0x01 graphic

- osiadanie i-tej warstwy oblicza się ze wzorów:

Si = Si' + Si''

0x01 graphic
0x01 graphic

- w ostatniej kolumnie tabeli osiadań podane są wartości osiadania w fazie eksploatacji budowli; na podstawie pktu 3.4.6. normy można oszacować wartość tych osiadań według wzoru;

Sie = Si ∙ r

gdzie Si jest to całkowite osiadanie i-tej wastwy zaś r jest to współczynnik zależny od rodzaju gruntu i-tej warstwy:

r =0 - dla gruntów niespoistych i spoistych w stanie półzwartym (IL≤ 0),

r =0,5 - dla gruntów spoistych w stanie gorszym niż półzwarty (IL> 0),

Stopa A

Grunt

zi

zi/B

ηsi

σzyi

0,3σzyi

σzdi

σzsi

hi

M0i

Mi

si'

si

si

sie

γ(n)( γ'(n))

kN/m3

m

-

-

kPa

kPa

kPa

kPa

m

kPa

kPa

cm

cm

cm

cm

0

0

-

21,1

157,6

21,1

-

-

-

-

-

-

-

Pg

21,09

0,35

0,19

0,82

28,5

129,2

17,3

0,7

57870

64300

0,156

0,019

0,175

0,088

0,8

0,44

0,61

33,7

96,1

12,9

0,2

0,033

0,004

0,037

0,019

11,65

1,35

0,75

0,47

39,5

74,1

9,9

0,9

0,282

0,023

0,305

0,153

∏p

10,58

2,25

1,25

0,24

49,1

37,8

5,1

0,9

23640

39400

0,144

0,12

0,156

0,078

3,15

1,75

0,16

58,6

17,6

25,2

3,4

0,9

0,096

0,008

0,104

0,052

Gp

11,96

4,05

2,25

0,11

69,3

20,8

17,3

2,3

0,9

37830

50440

0,041

0,004

0,045

0,036

s=0,59

se=0,4

Stopa B

Grunt

zi

zi/B

ηsi

σzyi

0,3σzyi

σzdi

σzsi

hi

M0i

Mi

si'

si

si

sie

γ(n)( γ'(n))

kN/m3

m

-

-

kPa

kPa

kpa

kPa

m

kPa

kPa

cm

cm

cm

cm

0

0

-

21,1

157,6

21,1

0

-

-

-

-

-

Pg

21,09

0,35

0,19

0,82

28,5

129,2

17,3

0,7

57870

64300

0,156

0,019

0,18

0,09

0,9

0,5

0,57

34,9

89,8

12,0

0,4

0,062

0,007

0,07

0,04

11,65

1,55

0,86

0,36

41,8

56,7

7,6

0,9

0,216

0,017

0,23

0,12

∏p

10,58

2,45

1,36

0,21

51,3

33,1

4,4

0,9

23640

39400

0,126

0,01

0,14

0,07

3,35

1,86

0,14

60,8

18,24

22,1

2,9

0,9

0,084

0,007

0,09

0,05

3,95

2,19

0,11

67,1

20,1

17,3

2,3

0,3

0,022

0,002

0,02

0,01

s=0,73

se=0,38

-obliczam wartość dopuszczalnego przemieszczenia:

0x01 graphic

0x01 graphic

warunek został spełniony

0x01 graphic

0x01 graphic

warunek został spełniony



Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
Projekt nr 2 Pale PT, BUDOWNICTWO, Fundamenty, Fundamentowanie i Mechanika Gruntów, fund, fundamento
Próbne Obciążenie Gruntu, BUDOWNICTWO, Fundamenty, Fundamentowanie i Mechanika Gruntów, fund, fundam
DO druku, BUDOWNICTWO, Fundamenty, Fundamentowanie i Mechanika Gruntów, fund, fundamentowanie, Funda
mechanika gruntów, Strefa Projektowa, studia-rożne, mechanika gruntów
Pytania Z Testu, BUDOWNICTWO, Fundamenty, Fundamentowanie i Mechanika Gruntów, fund, fundamentowanie
4 wyklad, BUDOWNICTWO, Fundamenty, Fundamentowanie i Mechanika Gruntów, Skrypt Adamskiego do mechani
Wykonanie Oznaczenia Wilgotności, BUDOWNICTWO, Fundamenty, Fundamentowanie i Mechanika Gruntów, fund
tyle udalo sie odzyskac pytan z 1 terminu styczen 2007, NAUKA, budownictwo, Semestr V, fundamentowan
!01. Obciazenia, BUDOWNICTWO, Fundamenty, Fundamentowanie i Mechanika Gruntów, fund, fundamentowanie
sciaga fundy, BUDOWNICTWO, Fundamenty, Fundamentowanie i Mechanika Gruntów, fundamenty
Praktyki, BUDOWNICTWO, Fundamenty, Fundamentowanie i Mechanika Gruntów, fund, fundamentowanie, Funda
algorytm projektowanie stopy fundamentowej wg PN EN 1997 1
Projekt 2-miachał, Budownictwo, Mechanika Gruntów, Grunty
fundamenty praktyki, BUDOWNICTWO, Fundamenty, Fundamentowanie i Mechanika Gruntów, fund, fundamentow
Cały projekt stopy fundamentowej SLACKE
Fundamentowanie - Project 2, BUDOWNICTWO, Fundamenty, Fundamentowanie i Mechanika Gruntów, fund, fun

więcej podobnych podstron