I. PROJEKT WSTĘPNY

1.Zestawuenie obciążeń

1.1.Obciążenia stałe :

ciężar asfaltobetonu - 23 kN/m³

ciężar izolacji - 14 kN/m³

ciężar barier ochr. - 2 kN/m

ciężar betonu zbroj. - 25 kN/m³

Lp.	Element	wartość char.	wsp.<1	wartość obl.	wsp.>1	wartość obl.
1	nawieżchnia 10,5m*0,09m*23kN/m3	21,735	0,9	19,56	1,5	32,603
2	izolacja 14,50m*0,01m*14kN/m3	2,03	0,9	1,827	1,5	3,045
3	kapa chodnikowa 1,589m2*25kN/m3	39,725	0,9	35,753	1,5	59,587
4	bariery ochronne 2 kN/m	2	0,9	1,8	1,5	3
5	płyta żelbetowa 16,994m2*25kN/m3	424,75	0,9	382,275	1,2	509,7
				441,22 kN/m		607,93 kN/m

1.2.Obciążenia użytkowe :

kl. Obć. C - K = 400kN , q = 2,0 kN/m² , q_t = 2,5 kN/m²

- obl. obć. taboru samoch. K^o = K*γ  400kN * 1,5 = 600 kN

- obl. obć. rozłożone q^o = l * q * γ = 10,5m * 2,0 kN/m² * 1,5 = 31,5 kN/m

- obl. obć. tłumem q_t^o = l * qt * γ = 1,25m * 2,5 kN/m² * 1,5 = 4,687 kN/m

- suma obl. obć. rozłożonych q_t^o + q^o = 36,187 kN/m

- wsp. dynamiczny :  = 1,35 - 0,005L = 1,35 - 0,005*21,1 = 1,225

- obl. całkowite obć. pojazdu : K^o_c = K^o *  = 735,0 kN

- obl. całkowite obć. na oś pojazdu : P_c = K^o_c / 4 = 183,75 kN

2. Wyznaczenie lini wpływu

2.1.Momentowe linie wpływu :

M_ = [54,341 + 3,722]m² * [607,93 + 36,187]kN/m + 183,75 kN * [4,457+4,781+4,394+3,762] m

- 441,22 kN/m * 2,669 m² = 39417,9 kNm

M_ = - [52,56+6,51]m² * [36,187+607,93] kN/m - 183,75 kN * [3,229+3,231+3,163+3,162] m

+ 441,22 kN/m * 9,13 m² = - 36368,9 kNm

2.2.Tnących linie wpływu :

T_ = - [14,604+0,304]m * [36,187+607,93] kN/m - 183,75 kN * [1+0,981+0,96+0,933]m +

441,22 kN/m * 0,386 m = - 10144,0 kN

T_γγ = 10,396 m * [36,187+607,93] kN/m + 183,75 kN * [1+0,936+0,872+0,808] - [0,304+0,386] m

* 441,22 kN/m = 7053,5 kN

2.3.Zestawienie sił przekrojowych :

Max. moment przęsłowy - 39417,9 kNm

Max. moment podporowy - - 36368,9 kNm

Max. siła tnąca - - 10144,0 kN

3.Wyznaczenie powierzchni zbrojenia głównego płyty oraz naprężeń w

betonie i stali

3.1.Przyjęcie materiałów i określenie ich charakterystyk :

Przyjęto : B40 R_b1 = 23,1 Mpa E_b = 36,4 GPa

A-II 18G2 R_a = 295 Mpa E_a = 210,0 Gpa

3.2.Wyznaczenie charakterystyk przekrojowych płyty :

h = [1,5m*(1,46m+2,1m)+(1,5m+1,6m)/2*10,23m]/13,82m = 1,54 m

A_c = 16,934 m²

b = 6,55 m (zbrojenie na moment podporowy)

b = 13,82 m (zbrojenie na moment przęsłowy)

przyjęto : a = 6 cm

d = 1,44 m - (w przęśle)

d = 1,47 m - (nad podporą)

A_b = 14,812 m²

3.3.Obliczenie powierzchni stali w przęśle przekrój  :

n = E_a/E_b = 210/36,4 = 5,77

w_a = n*M_sd/(R_a*b*d²) = 5,77*39,4179 MNm/(295MPa*13,82m*1,44²m²) = 0,0269

z tablic odczytano γ_x = 0,214

wyznaczenie położenia osi obojętnej x = γ_x * d = 0,214 * 1,44m = 0,308 m

h_min = 0,31m przekrój strefy ściskanej betonu pozornie trapezowy

z tablic odczytano n  0,029

Powierzchnia potrzebnej stali

A_a = (n)*d*b/n = 0,029*1,44m*13,82m/5,77 = 0,10002 m² = 1000,2 cm²

Sprawdzenie warunku na minimalny stopień zbrojenia

 = A_a/ A_b = 0,10002 m²/ 14,812 m² = 0,00675 > 0,004 warunek spełniony

Naprężenia w stali

σ_a = n*M_sd/(w_a*b*d²) = 5,77 * 39,4179 MNm/(0,0269*13,82m*1,44²m²) = 295 MPa = R_a

Naprężenia w betonie

σ_b = γσ_s/n = 0,272*295MPa/5,77 = 13,91 MPa < R_b = 23,1 MPa

Przyjmuję :

130  32 o A_a = 1045,5 cm²

3.4.Obliczenie powierzchni stali nad podporą przekrój  :

w_a = n*M_sd/(R_a*b*d²) = 5,77*36,3689 MNm/(295MPa*6,55m*1,47²m²) = 0,05026

z tablic odczytano n  0,055

powierzchnia potrzebnej stali

A_a = (n)*d*b/n = 0,055*1,47m*6,55m/5,77 = 0,09178 m² = 917,8 cm²

Sprawdzenie warunku na minimalny stopień zbrojenia

 = A_a/ A_b = 0,09178 m²/ 14,812 m² = 0,0062 > 0,004 warunek spełniony

Naprężenia w stali

σ_a = n*M_sd/(w_a*b*d²) = 5,77 * 36,3689 MNm/(0,05026*6,55m*1,47²m²) = 295 MPa = R_a

Naprężenia w betonie

σ_b = γσ_s/n = 0,393*295MPa/5,77 = 20,09 MPa < R_b = 23,1 MPa

Przyjmuję :

120  32 o A_a = 965,1 cm²

4.Wyznaczenie średnich naprężeń stycznych w betonie oraz sprawdzenie

warunków normowych nośności betonu na ścinanie

4.1.Średnie naprężenia styczne w betonie :

_b = V_sd/(b*z) = 10,144 MN/( 6,55m * 1,37m) = 1,13 MPa

4.2.Sprawdzenie warunków normowych :

_b <= 0,25 R_b 1,13 MPa < 0,25 * 23,1 MPa = 5,775 MPa warunek spełniony

jeśli _b <= 0,75 R_{bt 0,05} to płyty można nie sprawdzać na ścinanie

_b = 1,13 MPa >= 0,75 R_{bt 0,05} = 0,75 * 1,40 MPa = 1,05 MPa warunek nie spełniony

Płytę należy więc sprawdzić czy potrzebuje dodatkowego zbrojenia na ścinanie

_b <= _R _b = 1,13MPa > _R = 0,35 MPa warunek nie spełniony

„Wytrzymałość _R odniesiona do przekroju ze zbrojeniem podłużnym ulega zwiększeniu w zależności od stopnia zbrojenia podłużnego  zgodnie z mnożnikiem 1+50 <=2,0”

 = A_a/(b*d) b = 6,55 m , d = 1,47 m , A_a = 0,09178 m² (przekrój  nad podporą)

 = 0,0095 ^*_R = _R (1 +50*0,0095) = 0,517 MPa

_b <= ^*_R _b = 1,13MPa > ^*_R = 0,517 MPa warunek nie spełniony

WNIOSEK : Płytę należy za zbroić dodatkowo na ścinanie

II. WYMIAROWANIE

5.Obliczenie rozdziału poprzecznego obciążenia wg. metody Y.Guyona i

Ch.Massonneta

5.1. Przyjęcie zastępczego przekroju płyty:

5.2.Charakterystyki giętno-skrętne płyty zastępczej:

J^s = 0,333[1-0,63*d/d_max(1-d⁴/(12d_max⁴)]*d*d_max

c = 1,025m Jc^s = 0,3241m⁴ Jc = 0,3108m⁴

d = 1,00m Jd^s = 0,30579m⁴ Jd = 0,3032m⁴

ilość dźwigarów = 10

 = (Jc^s/c + Jd^s/d)/[4*(Jc/c  Jd/d)^1/2] = (0,3241/1,025+0,30579/1)/[4*(0,3108/1,0250+0,3032/1)^1/2]

= 0,2

 = b/L*[Jc/c*d/Jd]^1/4 = 5,125m/25m*[(0,3108/1,025)*(1/0,3032)]^1/4 = 0,205

δ₀₀ = 2,8376m δ₀ = 1,7634m  = δ₀₀/ δ₀ = 2,8376m/1,7634m = 1,609

 = ( ^  ,

     ,

5.3.Obliczenie rzędnych do r.p.o. wg. tablic :

f	Ki	b	3b/4	b/2	b/4	0	b/4	b/2	3b/4	b
f=0	K0	0,9718	0,9874	1,0021	1,0138	1,0188	1,0138	1,0021	0,9874	0,9718
	K1	0,9812	0,9912	1,0012	1,0095	1,0133	1,0095	1,0012	0,9912	0,9812
	K0(1-^)	0,58308	0,59244	0,60126	0,6083	0,6113	0,60828	0,6013	0,5924	0,58308
	K1(^)	0,39248	0,39648	0,40048	0,4038	0,4053	0,4038	0,4005	0,3965	0,39248
	K	0,97556	0,98892	1,00174	1,0121	1,0166	1,01208	1,0017	0,9889	0,97556
	K/10	0,097556	0,09889	0,10017	0,1012	0,1017	0,10121	0,1002	0,0989	0,09756
f=b/4	K0	0,2309	0,4281	0,6251	0,821	1,0138	1,2007	1,3791	1,5524	1,7244
	K1	0,9156	0,9382	0,9619	0,9862	1,0095	1,0287	1,0407	1,0484	1,0546
	K0(1-^)	0,13854	0,25686	0,37506	0,4926	0,6083	0,72042	0,8275	0,9314	1,03464
	K1(^)	0,36624	0,37528	0,38476	0,3945	0,4038	0,41148	0,4163	0,4194	0,42184
	K	0,50478	0,63214	0,75982	0,8871	1,0121	1,1319	1,2437	1,3508	1,45648
	K/10	0,050478	0,06321	0,07598	0,0887	0,1012	0,11319	0,1244	0,1351	0,14565
f=b/2	K0	-0,5019	-0,1267	0,2489	0,6251	1,0021	1,3791	1,7535	2,123	2,4905
	K1	0,8569	0,8899	0,9246	0,9619	1,0012	1,0407	1,0773	1,1079	1,1354
	K0(1-^)	-0,30114	-0,076	0,14934	0,3751	0,6013	0,82746	1,0521	1,2738	1,4943
	K1(^)	0,34276	0,35596	0,36984	0,3848	0,4005	0,41628	0,4309	0,4432	0,45416
	K	0,04162	0,27994	0,51918	0,7598	1,0017	1,24374	1,483	1,717	1,94846
	K/10	0,004162	0,02799	0,05192	0,076	0,1002	0,12437	0,1483	0,1717	0,19485
f=3b/4	K0	-1,2302	-0,6789	-0,1267	0,4281	0,9374	1,5524	2,123	2,6966	3,2696
	K1	0,8038	0,8456	0,8899	0,9382	0,9912	1,0484	1,1079	1,1669	1,2225
	K0(1-^)	-0,73812	-0,4073	-0,076	0,2569	0,5624	0,93144	1,2738	1,618	1,96176
	K1(^)	0,32152	0,33824	0,35596	0,3753	0,3965	0,41936	0,4432	0,4668	0,489
	K	-0,4166	-0,0691	0,27994	0,6321	0,9589	1,3508	1,717	2,0847	2,45076
	K/10	-0,04166	-0,0069	0,02799	0,0632	0,0959	0,13508	0,1717	0,2085	0,24508
f=b	K0	-1,9571	-1,2302	-0,5019	0,2309	0,9718	1,7244	2,4905	3,2696	4,0574
	K1	0,7539	0,8038	0,8569	0,9156	0,9812	1,0546	1,1354	1,2225	1,3133
	K0(1-^)	-1,17426	-0,7381	-0,3011	0,1385	0,5831	1,03464	1,4943	1,9618	2,43444
	K1(^)	0,30156	0,32152	0,34276	0,3662	0,3925	0,42184	0,4542	0,489	0,52532
	K	-0,8727	-0,4166	0,04162	0,5048	0,9756	1,45648	1,9485	2,4508	2,95976
	K/10	-0,08727	-0,0417	0,00416	0,0505	0,0976	0,14565	0,1948	0,2451	0,29598
(1-^)	0,6
(^)	0,4
	0,16

5.4.Wyznaczenie liń wpływu r.p.o. dźwigarów A i E :

5.5.Obliczenie obciążeń obliczeniowych MAX do r.p.o.dźw. A :

Barieroporęcz - G1 = 5 kN/m

Gzyms - G2 = 1,07m*0,35m*23kN/m³ = 8,6135kN/m

Bariera - G3 = 2kN/m

Poręcz - G4 = 5kN/m

Kapa chodnikowa- Gk = (0,26-0,09-0,01)m*23kNm³ = 3,68kN/m²

Obciążenie tłumem- q_t = 2,5kN/m²

Obciążenie rozłożone- q = 2kN/m²

Rzędna pod osią obciążenia K - _k = 0,20342

Ciężar własny dźeigara - Gd = 1,025m*1,538m*25kN/m³ = 39,4112kN/m

Ciężar nawierzchni i izolacji - Gn = 0,01m*14kN/m³+0,09m*23kN/m³ = 2,31kN/m²

Wsp. obliczeniowe : - dźwigar γ = 1,2(0,9)

- reszta γ = 1,5(0,9)

Q_MAX^o=G1*(-0,1077)*0,9+G2*(-0,12468)*0,9+Gk*IIIw_a*0,9+[G2*0,34896+G3*0,30251+G4*

0,34633+q*Iw_a+q_t*Ivwa+Gk*IIw_a]*1,5+Gn*1,5+Gd*1,2

Q_MAX^o=5kN/m*(-0,1077)*0,9+8,6135kN/m*(-0,12468)*0,9+3,68kN/m*(-0,126)*0,9+[0,34896*

8,6135kN/m+2kN/m*0,30251+5kN/m*0,34633+2kN/m*1,08441+2,5kN/m*0,60877+

3,68kN/m*0,40553 ]*1,5+2,31kN/m*1,5+39,4112kN/m*1,2 = 64,6782/m

5.6.Obliczenie obciążeń obliczeniowych MIN do r.p.o.dźw. A :

Rzędna pod osią obciążenia K - _k = -0,0167

Q_MIN^o=[G1*(-0,1077)+G2*(-0,12468)+Gk*IIIw_a+q*Vw_a]*1,5+[G2*0,34896+G3*0,30251+G4*

0,34633+Gk*IIw_a]*0,9+Gn*0,9+Gd*0,9

Q_MIN^o=[5kN/m*(-0,1077)+8,6135kN/m*(-0,12468)+3,68kN/m*(-0,126)+2kN/m*(-0,10218)]*1,5+

[8,6135kN/m*0,34896+2kN/m*0,30251+5kN/m*0,34633+3,68kN/m*0,40553]*0,9+

2,31kN/m* 0,9+39,4112kN/m*0,9 = 40,2797kN/m

5.7.Obliczenie obciążeń obliczeniowych MAX do r.p.o.dźw. E :

Rzędna pod osią obciążenia K - _k = 0,11033

Q_MAX^o=[G1*0,07501+G2*0,07326+G2*0,12564+G3*0,11993+G4*0,12532+q*Iw_e+q_t*

IVwe+Gk*(IIw_e+IIIw_e)]*1,5+Gn*1,5+Gd*1,2

Q_MAX^o=[5kN/m*0,07501+8,6135kN/m*(0,07326+0,12564)+2kN/m*0,11993+5kN/m*0,12532+

2kN/m*1,04162+2,5kN/m*0,15339+3,68kN/m*(0,23854+0,09416)]*1,5+2,31kN/m*

1,5+39,4112kN/m*1,2 = 60,727kN/m

5.8.Obliczenie obciążeń obliczeniowych MIN do r.p.o.dźw. E :

Q_MIN^o=[G1*0,07501+G2*0,07326+G2*0,12564+G3*0,11993+G4*0,12532+Gk*(IIw_e+IIIw_e)]*0,9+

[Gn+Gd]*0,9

Q_MIN^o=[5kN/m*0,07501+8,6135kN/m*(0,07326+0,12564)+2kN/m*0,11993+5kN/m*0,12532+

3,68kN/m*(0,23854+0,09416)]*0,9+[2,31kN/m+39,4112kN/m]*0,9 = 41,310kN/m

Do obliczeń konstrukcyjnych przyjęto dźwigar A z uwagi na większe obciążenia

6.Obliczenie obwiedni momentów metodą przekrojów poprzecznych

6.1.Podział konstrukcji na przekroje:

6.2.Obliczenie rzędnych lini wpływu dla danych przekroi wg.tablic :

	Rzędne dla	przekroi-	do liń wpł	momentów	zginających
Nr przekr.	2	4	5	8	9	10	12	14	15
0	0	0	0	0	0	0	0	0	0
1	1,83	1,16	0,825	-0,18	-0,512	-0,847	-0,75	-0,453	-0,352
2	3,67	1,343	1,677	-0,317	-0,98	-1,645	-1,262	-0,878	-0,685
3	3,033	3,565	2,58	-0,373	-1,355	-2,34	-2,067	-1,248	-0,975
4	2,425	4,848	3,56	-0,305	-1,592	-2,88	-2,207	-1,535	-1,2
5	1,857	3,715	4,642	-0,072	-1,645	-3,215	-2,465	-1,715	-1,34
6	1,342	2,683	3,355	0,367	-1,83	-3,293	-2,522	-1,755	-1,372
7	0,888	1,775	2,22	1,053	-1,005	-3,06	-2,702	-1,633	-1,275
8	0,507	1,013	1,265	2,025	-0,222	-2,47	-1,892	-1,318	-1,027
9	0,208	0,415	0,518	0,828	0,932	-1,465	-1,295	-0,783	-0,61
10	0	0	0	0	0	0	0	0	0
11	-0,0675	-0,1325	-0,165	-0,265	-0,2975	-0,33	0,705	0,49	0,385
12	-0,11	-0,22	-0,275	-0,44	-0,495	-0,55	1,5	1,0475	0,8225
13	-0,1325	-0,2675	-0,335	-0,535	-0,6	-0,668	1,125	1,6675	1,3125
14	-0,14	-0,2825	-0,3525	-0,5625	-0,6325	-0,703	0,82	2,345	1,8575
15	-0,135	-0,2675	-0,335	-0,535	-0,6025	-0,67	0,58	1,83	2,455
16	-0,1175	-0,235	-0,2925	-0,4675	-0,525	-0,583	0,3925	1,445	1,8575
17	-0,0925	-0,1825	-0,23	-0,3675	-0,4125	-0,458	0,25	0,9575	1,3125
18	-0,0625	-0,1225	-0,155	-0,2475	-0,2775	-0,308	0,1425	0,595	0,8225
19	-0,03	-0,06	-0,075	-0,12	-0,1375	-0,153	0,0625	0,2775	0,385
20	0	0	0	0	0	0	0	0	0
21	0,05	0,097	0,123	0,195	0,22	0,245	-0,097	-0,44	-0,61
22	0,083	0,165	0,205	0,327	0,37	0,413	-0,165	-0,74	-1,027
23	0,103	0,205	0,255	0,408	0,46	0,51	-0,205	-0,918	-1,275
24	0,11	0,22	0,275	0,44	0,492	0,548	-0,22	-0,988	-1,372
25	0,107	0,215	0,267	0,427	0,482	0,535	-0,215	-0,965	-1,34
26	0,095	0,193	0,24	0,385	0,432	0,48	-0,192	-0,865	-1,2
27	0,078	0,155	0,195	0,313	0,35	0,39	-0,155	-0,703	-0,975
28	0,055	0,11	0,137	0,22	0,247	0,275	-0,11	-0,495	-0,685
29	0,028	0,057	0,07	0,113	0,127	0,143	-0,057	-0,255	-0,352
30	0	0	0	0	0	0	0	0	0

6.3.Obliczenie momentów MAX i MIN do sporządzenia obwiedni

dźwigara skrajnego A :

Obciążenia obliczeniowe:

• Q_MAX = 64,6782kN/m

• Q_MIN = 40,2797kN/m

• P_K = K/4**γ = 400kN/4*1,225*1,5=183,75 kN

Rzędne l.w.r.p.o.A pod osią pojazdu K:

• _K^max = 0,20342

• _K^min = -0,0167

6.4.Obwiednia momentów dźwigara skrajnego A :

7. Obliczenie obwiedni sił tnących metodą przekrojów poprzecznych

7.1.Podział konstrukcji na przekroje :

7.2.Obliczenie rzędnych lini wpływu dla danych przekroi wg.tablic :

	Rzędne dla	przekroji-	do liń wpł	siły	Tnącej
Nr przekr.	0	5	10L	10P	13	15
0	1	0	0	0	0	0
1	0,8661	-0,1339	-0,1339	0,0792	0,0792	0,0792
2	0,7342	-0,2658	-0,2658	0,1536	0,1536	0,1536
3	0,6064	-0,3936	-0,3936	0,2184	0,2184	0,2184
4	0,4848	-0,5152	-0,5152	0,2688	0,2688	0,2688
5	0,3714	0,6286/0,3714	-0,6286	0,3	0,3	0,3
6	0,2683	0,2683	-0,7317	0,3072	0,3072	0,3072
7	0,1776	0,1776	-0,8224	0,2856	0,2856	0,2856
8	0,1013	0,1013	-0,8987	0,2304	0,2304	0,2304
9	0,0414	0,0414	-0,9586	0,1368	0,1368	0,1368
10	0	0	-1	0/1	0	0
11	-0,0133	-0,0133	-0,0133	0,9144	-0,0856	-0,0856
12	-0,022	-0,022	-0,022	0,8192	-0,1808	-0,1808
13	-0,0267	-0,0267	-0,0267	0,7168	0,2832/0,7168	-0,2832
14	-0,0281	-0,0281	-0,0281	0,6096	0,6096	-0,3904
15	-0,0268	-0,0268	-0,0268	0,5	0,5	0,5/0,5
16	-0,0233	-0,0233	-0,0233	0,3904	0,3904	0,3904
17	-0,0183	-0,0183	-0,0183	0,2832	0,2832	0,2832
18	-0,0124	-0,0124	-0,0124	0,1808	0,1808	0,1808
19	-0,0061	-0,0061	-0,0061	0,0856	0,0856	0,0856
20	0	0	0	0	0	0
21	0,0098	0,0098	0,0098	-0,1368	-0,1368	-0,1368
22	0,0165	0,0165	0,0165	-0,2304	-0,2304	-0,2304
23	0,0204	0,0204	0,0204	-0,2856	-0,2856	-0,2856
24	0,022	0,022	0,022	-0,3072	-0,3072	-0,3072
25	0,0214	0,0214	0,0214	-0,3	-0,3	-0,3
26	0,0192	0,0192	0,0192	-0,2688	-0,2688	-0,2688
27	0,0156	0,0156	0,0156	-0,2184	-0,2184	-0,2184
28	0,011	0,011	0,011	-0,1536	-0,1536	-0,1536
29	0,0057	0,0057	0,0057	-0,0792	-0,0792	-0,079
30	0	0	0	0	0	0

7.3.Obliczenie sił tnących MAX i MIN do sporządzenia obwiedni

dźwigara skrajnego A :

Obciążenia obliczeniowe: - Q_MAX = 64,6782kN/m

• Q_MIN = 40,2797kN/m

• P_K = K/4**γ = 400kN/4*1,225*1,5=183,75 kN

Rzędne l.w.r.p.o.A pod osią pojazdu K:- _K^max = 0,20342

• _K^min = -0,0167

7.4.Obwiednia sił tnących dźwigara skrajnego A :

8. Wymiarowanie konstrukcji dźwigara A na momenty zginające Mx wg.

metody naprężeń liniowych (K.Grabiec)

8.1.Dobranie przekroju stali w przęśle skrajnym L=25m

M_MAX = 4,2531MN/m ; B40 E_b = 36,4Gpa R_b1 = 23,1MPa

; A-II 18G2 E_a = 210Gpa R_a = 295MPa

; h = 1,538m

; d = 1,528m

; b = 1,025m

n = E_a/E_b = 210/36,4 = 5,77

w_a = n*M_MAX/(R_a*b*d²) = 5,77 * 4,2531MN/m /(295Mpa * 1,025m * 1,528²m²) = 0,03476

odczytano (poprzez interpolację liniową) z tablic : (n) = 0,0377

γ = 0,3147

A_a = (n)*d*b/n = 0,0377*1,528m*1,025m/5,77 = 0,01023m² = 102,3cm²

_b = b*d = 1,025m * 1,528m = 1,5662m²

 = A_a/A_b = 0,01023/1,5662 = 0,0065 > 0,004 (A-II)

• Sprawdzenie naprężeń w stali

σ_a=n*M_MAX/(w_a*b*d²)=5,77*4,2531kNm/(0,03476*1,025m*1,528²m²)=295MPa = R_a=295MPa

• Sprawdzenie naprężeń w betonie

σ_b = γ*R_a/n = 0,3147*295MPa/5,77=16,1MPa < R_b = 23,1MPa

PRZYJMUJĘ ZBROJENIE 1332 A_a = 104,6cm²

8.2.Dobranie przekroju stali w przekroju podporowym (10)

b = 1,532m ; M_MAX = -3,9799MNm

w_a = n*M_MAX/(R_a*b*d²) = 5,77 * 3,9799MNm /(295Mpa * 1,025m * 1,532²m²) = 0,03236

odczytano (poprzez interpolację liniową) z tablic : (n) = 0,03507

γ = 0,3018

A_a = (n)*d*b/n = 0,03236*1,532m*1,025m/5,77 = 0,00881m² = 88,1cm²

_b = b*d = 1,025m * 1,532m = 1,5703m²

 = A_a/A_b = 0,00881/1,5703 = 0,0056 > 0,004 (A-II)

• Sprawdzenie naprężeń w stali

σ_a=n*M_MAX/(w_a*b*d²)=5,77*3,9799MNm/(0,03236*1,025m*1,532²m²)=294,98MPa< R_a=295MPa

• Sprawdzenie naprężeń w betonie

σ_b = γ*R_a/n = 0,3018*295MPa/5,77 = 15,43 MPa < R_b = 23,1MPa

PRZYJMUJĘ ZBROJENIE 1232 A_a = 96,5cm²

8.3.Dobranie przekroju stali w przekroju przęsłowym środkowym

L=13,3m

b = 1,532m ; M_MAX = -2,4842 MNm

w_a = n*M_MAX/(R_a*b*d²) = 5,77 *2,4842 MNm /(295Mpa * 1,025m * 1,532²m²) = 0,0202

odczytano (poprzez interpolację liniową) z tablic : (n) = 0,0216

γ = 0,2298

A_a = (n)*d*b/n = 0,0216*1,532m*1,025m/5,77 = 0,00588m² = 58,8cm²

_b = b*d = 1,025m * 1,532m = 1,5703m²

 = A_a/A_b = 0,00588/1,5703 = 0,0037 < 0,004 (A-II) zbroić na min. zbrojenia

A_a = _b* _min = 1,5703m²*0,004 = 0,00628m²=62,8cm²

(n)= A_a*n /(d*b) = 0,00628m²*5,77/(1,025m*1,532m) = 0,0231

odczytano (poprzez interpolację liniową) z tablic : w_a = 0,02024

γ = 0,235

• Sprawdzenie naprężeń w stali

σ_a=n*M_MAX/(w_a*b*d²)=5,77*2,4842MNm/(0,02024*1,025m*1,532²m²)=294,38MPa< R_a=295MPa

• Sprawdzenie naprężeń w betonie

σ_b = γ*R_a/5,77 = 0,235*295Mpa/5,77 = 12,01MPa < R_b = 23,1MPa

PRZYJMUJĘ ZBROJENIE 832 A_a = 64,3cm²

9. Wymiarowanie konstrukcji dźwigara A na siły ścinające T_MAX

wg. PN-91/S-10042

9.1. Obliczenie siły tnącej przenoszonej przez beton w przekrojach

niebezpiecznych :

• Przekrój (0) przypodporowy

• Zbrojenie górą A_a = 0,00322m²

• Zbrojenie dołem A_a = 0,00402m²

• Obl. wytrz. bet. _R = 0,35MPa

• Ramie sił wew. z = 0,85d = 1,3 m

• Szerokość przekr. b = 1,025m

• Stopień zbrojenia  = A_al/(b*d) = (0,00322+0,00402)m²/(1,025*1,3)m² = 0,0054

• V = 0,9405 MN

V_b = _R*(1+50)*b* z = 0,35MPa*(1+50*0,0054)*1,025m*1,3m = 0,593 MN < V

V_b < V Przekrój należy zbroić na ścinanie

• Przekrój (10) przypodporowy

• Zbrojenie górą A_a = 0,00965m²

• Zbrojenie dołem A_a = 0,00402m²

• Stopień zbrojenia  = A_al/(b*d) = (0,00965+0,00402)m²/(1,025*1,3)m² = 0,0103

• (10L)-V = 1,1017 MN ; (10P) - V = 0,683 MN

V_b = _R*(1+50)*b* z = 0,35MPa*(1+50*0,0103)*1,025m*1,3m = 0,7066 MN

V_b > V (10P) Przekrój nie wymaga zbrojenia na ścinanie

V_b < V (10L) Przekrój należy zbroić na ścinanie

• Przekrój przęsłowy (przęsło L = 25m)

• Zbrojenie górą A_a = 0,00322m²

• Zbrojenie dołem A_a = 0,01046m²

• Stopień zbrojenia  = A_al/(b*d) = (0,00322+0,01046)m²/(1,025*1,3)m² = 0,0103

• V = 0,2767 MN

V_b = _R*(1+50)*b* z = 0,35MPa*(1+50*0,0103)*1,025m*1,3m = 0,7066 MN > V

V_b > V Przekrój nie wymaga zbrojenia na ścinanie

• Przekrój przęsłowy (przęsło L = 13,3m)

• Zbrojenie górą A_a = 0,00643m²

• Zbrojenie dołem A_a = 0,00402m²

• Stopień zbrojenia  = A_al/(b*d) = (0,00643+0,00402)m²/(1,025*1,3)m² = 0,00784

• V = 0,213 MN

V_b = _R*(1+50)*b* z = 0,35MPa*(1+50*0,00784)*1,025m*1,3m = 0,6492 MN > V

V_b > V Przekrój nie wymaga zbrojenia na ścinanie

9.2.Przyjęcie zbrojenia strzemionami w przekrojach niebezpiecznych:

Z uwagi na niską różnicę między siłami tnącymi z obwiedni a siłami jakie może przenieść beton przyjmuję zbrojenie strzemionami na minimalny stopień zbrojenia w przekrojach wymagających dozbrojenia na ścinanie. Przekroje nie wymagające dozbrojenia na ścinanie oplatam strzemionami konstrukcyjnymi podtrzymującymi szkielet z prętów głównych .

B40 ; A-II ; _w = 0,003

• Strefa wymagająca dozbrojenia , przekroje : ( 0 i 10L )

Przyjmuję rozstaw strzemion 20cm

b = 1,025m

A_b = 1,025m *0,20m = 0,205m²

A_aw = A_b * _w = 0,205m² * 0,003 = 0,00062 m² = 6,2 cm²

Przyjmuję pręty strzemion A-0 12 - 6 cięte(3 strzemiona) ; A_aw = 6,8cm² ; R_aw = 190MPa

Nośność strzemion :

V_w = (A_aw*z* R_aw )/s = (0,00068m²*1,3m*190MPa)/0,2m = 0,8398MN

Nośności przekroi :

- przekr.(0) V_b + V_w = 0,593 MN + 0,8398MN = 1,4328 MN > V = 0,9405 MN

- przekr.(10L) V_b + V_w = 0,7066 MN + 0,8398MN = 1,5464 MN > V = 1,07491 MN

• Strefa nie wymagająca dozbrojenia , przekroje:(10P, przęsłowy L=25m, przęsłowy L=13,3m)

Zbroić strzemionami z A-0 12 - 6cięte(3 strzemiona) o rozstawie konstrukcyjnym 30cm

Zbrojenie to jest konstrukcyjne poniżej minimum zbr. na ścinanie , więc przekroje w których jest ono stosowane są traktowane w dalszej części projektu jako nie zbrojone na ścinanie.

9.3.Wykres nośności konstrukcji na ścinanie:

10. Obliczenie obwiedni momentów My dla przekroju płyty

10.1.Obliczenie rzędnych lini wpływu m_y :

 = 0,2 ;  = 0,16 ; n = 1

f	Ki	b	3b/4	b/2	b/4	0	b/4	b/2	3b/4	b
f=0	100	-2,48603	-1,24401	-0,00136	1,24336	2,49139	1,24336	-0,00136	-1,24401	-2,48603
	101	-1,86848	-0,98731	-0,06113	0,95623	2,11623	0,95623	-0,06113	-0,98731	-1,86848
	100(1-^1/2)	-1,491618	-0,74641	-0,000816	0,746016	1,494834	0,746016	-0,000816	-0,746406	-1,491618
	101(^1/2)	-0,747392	-0,39492	-0,024452	0,382492	0,846492	0,382492	-0,024452	-0,394924	-0,747392
	10	-2,23901	-1,14133	-0,025268	1,128508	2,341326	1,128508	-0,025268	-1,14133	-2,23901
f=b/2	100	-0,93042	-0,54369	-0,15671	0,23112	0,62041	1,01169	1,4051	-0,69981	-2,80413
	101	-1,37293	-0,98493	-0,57726	-0,12878	0,38404	0,98801	1,7142	0,07849	-1,47972
	100(1-^1/2)	-0,558252	-0,32621	-0,094026	0,138672	0,372246	0,607014	0,84306	-0,419886	-1,682478
	101(^1/2)	-0,549172	-0,39397	-0,230904	-0,051512	0,153616	0,395204	0,68568	0,031396	-0,591888
	10	-1,107424	-0,72019	-0,32493	0,08716	0,525862	1,002218	1,52874	-0,38849	-2,274366
(1-^1/2)	0,6
(^1/2)	0,4
	0,16
n	1

 = (3*0,23 = 0,7), ;  = 0,16 ; n = 3

f	Ki	b	3b/4	b/2	b/4	0	b/4	b/2	3b/4	b
f=0	100	-1,29631	-0,73285	-0,11313	0,67533	1,7528	0,67533	-0,11313	-0,73285	-1,29631
	101	-0,37884	-0,29942	-0,15019	0,20776	1,05716	0,20776	-0,15019	-0,29942	-0,37884
	100(1-^1/2)	-0,777786	-0,43971	-0,067878	0,405198	1,05168	0,405198	-0,067878	-0,43971	-0,777786
	101(^1/2)	-0,151536	-0,119768	-0,060076	0,083104	0,422864	0,083104	-0,060076	-0,119768	-0,151536
	10	-0,929322	-0,559478	-0,127954	0,488302	1,474544	0,488302	-0,127954	-0,559478	-0,929322
f=b/2	100	-0,35117	-0,27376	-0,17938	-0,02901	0,23194	0,6591	1,28403	-0,42252	-2,05673
	101	-0,18444	-0,19668	-0,20611	-0,19075	-0,09341	0,21221	0,9905	0,02084	-0,56101
	100(1-^1/2)	-0,210702	-0,164256	-0,107628	-0,017406	0,139164	0,39546	0,770418	-0,253512	-1,234038
	101(^1/2)	-0,073776	-0,078672	-0,082444	-0,0763	-0,037364	0,084884	0,3962	0,008336	-0,224404
	10	-0,284478	-0,242928	-0,190072	-0,093706	0,1018	0,480344	1,166618	-0,245176	-1,458442
(1-^1/2)	0,6
(^1/2)	0,4
	0,16
n	3

10.2. Linie wpływu m_y dla przekroju płyty :

Pojazd K - K₀ = 183,75kN

b = 6,9m

,

X = 12,5m (poprzecznica w środku rozpiętości )

L = 25m

sin(1X/L) = 1

sin(3X/L) = -1

a = 0,6m

c = 1m (szerokość „poprzecznicy“)

• Obciążenie mimośrodowe równomiernie rozłożone po długości

m_y = _*p*b*sin(X/L) = ₁*p*b

m_y (G₁) = - 0,3318*5kN/m*0,9*6,9m = -10,303 kN

m_y (G₂) = (- 0,3856-0,4162)*8,6135kN/m*0,9*6,9m = -42,888 kN

m_y (G₃) = - 0,294*2kN/m*0,9*6,9m = -3,652 kN

m_y (G₄) = - 0,4065*5kN/m*0,9*6,9m = -12,622 kN

m_y (G_k) = (- 0,39094 -0,60885)*3,68kN/m*0,9*6,9m = -22,848 kN

 m_y = -92,313 kN

• Obciążenie mimośrodowe nierównomiernie rozłożone po długości

m_y =  _*(n*r_n*b*sin(nX/L)

r_n (K) = 8*K/L * [cos(na/L)cos(2na/L)sin(nX/L)

r_n (q,q_t) = 4*p/(n

- Obć. K

r₁ (K)= 8*183,75kN/25m*[cos(1*0,6m/25m)cos(2*1*0,6m/25m)sin(1*12,5m/25m)

=57,968kN/m

r₃ (K)= 8*183,75kN/25m*[cos(3*0,6m/25m)cos(2*3*0,6m/25m)sin(3*12,5m/25m)

=-51,538kN/m

- Obć. q

r₁ (q,q_t) = 4*2kN/m*1,5/(1*) = 3,820kN/m

r₃ (q,q_t) = 4*2kN/m*1,5/(3*) = 1,273kN/m

m_y (K) = 0,104*1*0,23*57,968kN/m*6,9m*1 + 0,044*3*0,23*(-51,538kN/m)*6,9m*(-1)

= 20,364kN

m_y (q) = 0,5585*1*0,23*3,82kN/m*6,9m*1 + 0,2881*3*0,23*1,273kN/m*6,9m*(-1)

= 1,64kN

 m_y = 22,004 kN

 m_y (i) = -92,313 kN + 22,004 kN = -70,309kN

My (f=0) =  m_y (i)*c =-70,309kN*1m = -70,309kNm

10.4. Obliczenie momentów m_yMIN w f=0 do sporządzenia obwiedni :

• Obciążenie mimośrodowe równomiernie rozłożone po długości

m_y = _*p*b*sin(X/L) = ₁*p*b

m_y (G₁) = - 0,3318*5kN/m*1,5*6,9m = -17,172 kN

m_y (G₂) = (- 0,3856-0,4162)*8,6135kN/m*1,5*6,9m = -71,48 kN

m_y (G₃) = - 0,294*2kN/m*1,5*6,9m = -6,087 kN

m_y (G₄) = - 0,4065*5kN/m*1,5*6,9m = -21,037kN

m_y (G_k) = (- 0,39094 -0,60885)*3,68kN/m*1,5*6,9m = -38,08 kN

 m_y = -153,856kN

• Obciążenie mimośrodowe nierównomiernie rozłożone po długości

m_y =  _*(n*r_n*b*sin(nX/L)

r_n (K) = 8*K/L * [cos(na/L)cos(2na/L)sin(nX/L)

r_n (q,q_t) = 4*p/(n

- Obć. K

r₁ (K)= 8*183,75kN/25m*[cos(1*0,6m/25m)cos(2*1*0,6m/25m)sin(1*12,5m/25m)

=57,968kN/m

r₃ (K)= 8*183,75kN/25m*[cos(3*0,6m/25m)cos(2*3*0,6m/25m)sin(3*12,5m/25m)

=-51,538kN/m

- Obć. q

r₁ (q) = 4*2kN/m*1,5/(1*) = 3,820kN/m

r₃ (q) = 4*2kN/m*1,5/(3*) = 1,273kN/m

- Obć. q_t

r₁ (q_t) = 4*2,5kN/m*1,5/(1*) = 4,775kN/m

r₃ (q_t) = 4*2,5kN/m*1,5/(3*) = 1,592kN/m

m_y (K) = (0,0145-0,1975)/2 *1*0,23*57,968kN/m*6,9m*1 + (0,0051-0,0856)/2*3*0,23*

(-51,538kN/m)*6,9m*(-1) = -18,294kN

m_y (q) = (-0,4005-0,2985)*1*0,23*3,82kN/m*6,9m*1 + (-0,1797)*3*0,23*1,273kN/m*6,9m*(1)

= -5,327kN

m_y (q_t) = (-0,43755)*1*0,23*4,775kN/m*6,9m*1 + (-0,1553)*3*0,23*1,592kN/m*6,9m*(-1)

= -4,493kN

 m_y = -28,114 kN

 m_y (i) = -153,856kN + -28,114 kN = -181,97kN

My (f=0) =  m_y (i)*c =-181,97kN *1m = -181,97kN kNm

10.5. Obliczenie momentów m_yMAX w f=b/2 do sporządzenia obwiedni :

• Obciążenie mimośrodowe równomiernie rozłożone po długości

m_y = _*p*b*sin(X/L) = ₁*p*b

m_y (G₁) = - 0,146*5kN/m*0,9*6,9m = -4,533 kN

m_y (G₂) = (- 0,1605-0,5143)*8,6135kN/m*0,9*6,9m = -36,095 kN

m_y (G₃) = - 0,3319*2kN/m*0,9*6,9m = -4,122 kN

m_y (G₄) = - 0,4987*5kN/m*0,9*6,9m = -15,485kN

m_y (G_k) = (- 0,1746 -0,6963)*3,68kN/m*0,9*6,9m = -19,903 kN

 m_y = -80,138kN

• Obciążenie mimośrodowe nierównomiernie rozłożone po długości

m_y =  _*(n*r_n*b*sin(nX/L)

r_n (K) = 8*K/L * [cos(na/L)cos(2na/L)sin(nX/L)

r_n (q,q_t) = 4*p/(n

- Obć. K

r₁ (K)= 8*183,75kN/25m*[cos(1*0,6m/25m)cos(2*1*0,6m/25m)sin(1*12,5m/25m)

=57,968kN/m

r₃ (K)= 8*183,75kN/25m*[cos(3*0,6m/25m)cos(2*3*0,6m/25m)sin(3*12,5m/25m)

=-51,538kN/m

- Obć. q

r₁ (q) = 4*2kN/m*1,5/(1*) = 3,820kN/m

r₃ (q) = 4*2kN/m*1,5/(3*) = 1,273kN/m

m_y (K) = (0,0482+0,1529)/2 *1*0,23*57,968kN/m*6,9m*1 + (0,0073-0,1167)/2*3*0,23*

(-51,538kN/m)*6,9m*(-1) = 24,463kN

m_y (q) = 0,3769*1*0,23*3,82kN/m*6,9m*1 + 0,2*3*0,23*1,273kN/m*6,9m*(1)

= 3,497kN

 m_y = 27,96 kN

 m_y (i) = -80,138kN +27,96 kN = -52,178kN

My (f=0) =  m_y (i)*c =-52,178kN *1m =-52,178kNm

10.6. Obliczenie momentów m_yMIN w f=b/2 do sporządzenia obwiedni :

• Obciążenie mimośrodowe równomiernie rozłożone po długości

m_y = _*p*b*sin(X/L) = ₁*p*b

m_y (G₁) = - 0,146*5kN/m*1,5*6,9m = -7,555 kN

m_y (G₂) = (- 0,1605-0,5143)*8,6135kN/m*1,5*6,9m = -60,158 kN

m_y (G₃) = - 0,3319*2kN/m*1,5*6,9m = -6,87 kN

m_y (G₄) = - 0,4987*5kN/m*1,5*6,9m = -25,808kN

m_y (G_k) = (- 0,1746 -0,6963)*3,68kN/m*1,5*6,9m = -33,172 kN

 m_y = -133,563kN

• Obciążenie mimośrodowe nierównomiernie rozłożone po długości

m_y =  _*(n*r_n*b*sin(nX/L)

r_n (K) = 8*K/L * [cos(na/L)cos(2na/L)sin(nX/L)

r_n (q,q_t) = 4*p/(n

- Obć. K

r₁ (K)= 8*183,75kN/25m*[cos(1*0,6m/25m)cos(2*1*0,6m/25m)sin(1*12,5m/25m)

=57,968kN/m

r₃ (K)= 8*183,75kN/25m*[cos(3*0,6m/25m)cos(2*3*0,6m/25m)sin(3*12,5m/25m)

=-51,538kN/m

- Obć. q

r₁ (q) = 4*2kN/m*1,5/(1*) = 3,820kN/m

r₃ (q) = 4*2kN/m*1,5/(3*) = 1,273kN/m

- Obć. q_t

r₁ (q_t) = 4*2,5kN/m*1,5/(1*) = 4,775kN/m

r₃ (q_t) = 4*2,5kN/m*1,5/(3*) = 1,592kN/m

m_y (K) = (-0,1026-0,0196)/2 *1*0,23*57,968kN/m*6,9m*1 + (-0,0272-0,0157)/2*3*0,23*

(-51,538kN/m)*6,9m*(-1) = -10,884kN

m_y (q) = (-0,5184-0,1632)*1*0,23*3,82kN/m*6,9m*1 + (-0,0915-0,1238)*3*0,23*1,273kN/m

*6,9m*(1) = -5,437kN

m_y (q_t) = (-0,5184)*1*0,23*4,775kN/m*6,9m*1 + (-0,3493)*3*0,23*1,592kN/m*6,9m*(1)

= -6,576kN

 m_y = -22,897 kN

 m_y (i) = -133,563kN -22,897 kN = -156,46kN

My (f=0) =  m_y (i)*c =-156,46kN *1m =-156,46kN

10.7. Obwiednia momentów My :

11.Wymiarowanie „poprzecznicy” na momenty My

11.1.Dobranie przekroju stali w poprzecznicy :

M_MIN = -181,97 kNm ; B40 E_b = 36,4Gpa R_b1 = 23,1MPa

; A-II 18G2 E_a = 210Gpa R_a = 295MPa

; h = 1,538m

; d = 1,547m

; b = 1,0m

n = E_a/E_b = 210/36,4 = 5,77

w_a = n*M_MAX/(R_a*b*d²) = 5,77 * 0,18197MN/m /(295Mpa * 1,0m * 1,547²m²) = 0,0015

tak małej wartości momentu nie można zwymiarować z tablic K.Grabiec- przyjmuję więc zbrojenie konstrukcyjne rozdzielcze 20% zbrojenia głównego

A_a = 104,6cm² *0,20 = 20,92cm²

(n) = A_a*n/(d*b) = 0,002092m²*5,77/(1*1,547)m² = 0,008

odczytano (poprzez interpolację liniową) z tablic : w_a = 0,0075

γ = 0,138

_b = b*d = 1,025m * 1,528m = 1,5662m²

• Sprawdzenie naprężeń w stali

σ_a=n*M_MAX/(w_a*b*d²)=5,77*0,18197MNm/(0,0075*1,0m*1,547²m²)=58,5MPa <R_a=295MPa

• Sprawdzenie naprężeń w betonie

σ_b = γ*R_a/n = 0,138*295MPa/5,77=7,06MPa < R_b = 23,1MPa

PRZYJMUJĘ ZBROJENIE 1018 A_a = 25,4cm²

11.Przyjęcie zbrojenia rozdzielczego

20% zbrojenia głównego (jak w ptk.11.1.)

przyjmuję 1018 A_a = 25,4cm² zarówno dołem jak i górą z uwagi na wiotkość szkieletu

stalowego

11.Przyjęcie długości zakotwienia prętów

B40 R_p= 3,9MPa

Pręty prosto kotwione

l_bmin = 40d = 40*0,032m =1,28m

Pręty kotwione hakiem

l_bmin = 25d = 25*0,032m =0,8m

l_b0 = d* R_a/(4 R_p) = 0,032m*295MPa / (4*3,9MPa) = 0,605m

δ = 1

l_b = l_b0* δ*A_aobl/A_arzecz = > l_bmin

• Pręty prosto kotwione

l_b = 1*0,605m*102,3cm²/104,6cm² = 0,592m < l_bmin = 1,28m

Przyjmuję dł. zakotwienia 1,28m

• Pręty kotwione hakiem

l_bmin = 25d = 25*0,032m =0,8m

Przyjmuję dł. zakotwienia 0,8m

OPIS TECHNICZNY

1. Uwagi formalne

Projekt wykonano na podstawie tematu wydanego przez Zakład Mostów Politechniki Wrocławskiej dnia 21. 02. 2000, w oparciu o aktualne normy: PN - 85/S - 10030 ,,Obiekty mostowe - obciążenia" i PN - 91/S - 10042 ,,Obiekty mostowe - konstrukcje betonowe , żelbetowe i sprężone".

2. Lokalizacja obiektu

Obiekt zlokalizowany jest w ciągu trasy E8 OLEŚNICA- KŁODZKO na kilometrze 116 nad trasą Wrocław-Opole.

3. Opis konstrukcji przęseł

3.1.Ustrój nośny :

Ustrój nośny obiektu stanowi płyta ciągła o ilości przęseł 3. Rozpiętość przęseł w osiach łożysk wynosi 25m-13,3m-25m . Rozpiętości przęseł w licach podpór wynoszą 24,2m-12,3m-24,2m. Całkowita długość obiektu wynosi 64,05m, szerokość jezdni 10,5m , szerokość chodników 1×1.25m.Płyta ze zwężającymi się wspornikami usytuowanymi niesymetrycznie z uwagi na jeden tylko chodnik.

Ustrój zaprojektowano z betonu klasy B40. Zbrojenie główne stanowią pręty o średnicy φ = 32mm ze stali A-II 18G2 o rozstawie w strefach momentów ekstremalnych co 6,5cm w przęśle i co 11,4cm nad filarem. Zbrojenie to , zarówno podporowe jak i przęsłowe należy doprowadzić w 30% do podpory skrajnej i łączyć ze sobą na wygięte spinki z drutu φ = 16mm ze stali A-II 18G2 .

Zbrojenie na ścinanie stanowią tylko strzemiona φ=12mm , 60xcięte na całym przekroju płyty ze stali A-0 St0S. Zbrojenie konstrukcyjne-przeciwskurczowe stanowi 26 prętów ze stali A-II 18G2 o średnicy 12mm o rozstawie co 20cm. Zbrojenie rozdzielcze stanowią pręty ze stali A-II 18G2 o średnicy φ = 18mm układane co 10cm w strefie 1/3 rozpiętości przęsła w jego środku i co 20cm w strefach pozostałych w kierunku podpór. Zbrojenie rozdzielcze zostało tak zaprojektowane aby przeniosło z powodzeniem i z dużym zapasem momenty poprzeczne płyty M_y. Płytę pomostową należy wykonać ze spadkiem 2%. Izolację płyty pomostowej stanowi folia termozgrzewalna.

3.2. Elementy wyposażenia :

Obiekt należy zaopatrzyć w poręcze typu miejskiego o wysokości 1.10m. Dodatkowo w celu zapewnienia bezpieczeństwa pieszych należy umieścić barierę energochłonną typu SP - 06/M oraz bariero-poręcz . Nad „wspornikami” płyty zaprojektowano betonowe kapy o grubości 26 cm z krawężnikami betonowymi

jako całość przywożone na budowę w postaci prefabrykatów . Nawierzchnię chodników należy wykonać z żywicy epoksydowej hydrofobowej. Nawierzchnię jezdni stanowi warstwa ścieralna z asfaltu ścisłego o grubości 4cm plus warstwa wiążąca z asfaltu pół ścisłego o grubości 5 cm. W miejscach wpustów ściekowych umieścić kratki ściekowe o wymiarach 40cm×60cm. Wody opadowe odprowadzane są z obiektu za pomocą rur o średnicy 20cm

4. Łożyska

Obiekt należy zaopatrzyć w łożyska typu elastomerowego oraz wałeczkowego na filarach.

5. Technologia wykonania

Obiekt należy wykonać za pomocą betonowania na deskowaniach przesuwnych

w technologii monolitycznej z zapewnioną jednorodnością betonu .

Literatura:

1. PN - 85/S - 10030 ,,Obiekty mostowe - obciążenia"

2. PN - 91/S- 10042 ,, Obiekty mostowe - konstrukcje betonowe , żelbetowe i sprężone"

3. Kalikst Grabiec ,,Wymiarowanie przekrojów żelbetonowych i sprężonych"

4. Tablice linii wpływowych

5. J. Szczygieł ,,Mosty z betonu zbrojonego i sprężanego”

---