ŁUK KOŁOWY Z SYMETRYCZNYMI ŁUKAMI KLOTOIDY Dane: R, γ, L lub a.

γ=α+2τ, T₀=(R+H)tg γ/2, X₀=X_P-Rsin τ, X_S=X₀+Rsin γ/2, X_W'=X_S+Z'sin γ/2, Z'=[R/(cos α/2)]-R=R[1/(cos α/2)-1], Z=[(R+H)/(cos γ/2]-R, Y₀=R+H, Y_S=Y₀-Rcos γ/2, Y_W'=Y_S-Z'cos γ/2

PROJEKTOWANIE PŁASZ-CZYZN BILANSUJĄCYCH ROBOTY ZIEMNE

Każda płaszczyzna przechodząca przez środek ciężkości jest płasz-czyzną bilansującą roboty ziemne.

1)średnia wartość współrzędnych

X_S=Σ x_i/n Y_S=Σ y_i/n Z_S=Σ z_i/n

2)jeżeli pł. bilansująca ma zadany kierunek najw. spadku α i wart. najw. spadku k to r-nie płaszcz. to:

(kcosα)x + (ksinα)y - z + H_o = 0

H_o = - X_Skcosα - Y_Sksinα + Z_S

3)jeżeli projektowana płaszcz. ma przechodzić przez 2 p-ty

1 (x1, y1, z1) i 2 (x2, y2, z2) to

(x₁-X_S)kcosα + (y₁-Y_S)ksinα -

(z₁-Z_S) =0

(x₂-X_S)kcosα + (y₂-Y_S)ksinα -

(z₂-Z_S) =0

kcosα i ksinα dają tgα i liczymy α

4)jeżeli projektowana płaszczyzna ma przechodzić przez 1 dany p-t i ma określony max spadek wzdłuż kierunku α to mamy jedno r-nie;

(x₁-X_S)kcosα + (y₁-Y_S)ksinα -

(z₁-Z_S) =0

5)jeżeli projektowana płaszczyzna ma przechodzić przez 1 dany p-t i ma określony max spadek k to mamy jedno r-nie;

(x₁-X_S)kcosα + (y₁-Y_S)ksinα -

(z₁-Z_S) =0

i dołączamy r-nie sin²α+cos²α=1 i wyliczamy α

POŁĄCZENIE TORÓW RÓWNOLEGŁYCH ROJAZDAMI O RÓŻNYCH SKOSACH

Opracowanie geodezyjne sprowa-dza się do określenia położenia p-tów głównych poszczególnych roz-jazdów. Punktem wyjściowym jest środek rozjazdu krzyżowego.

Dane:

S42-R₁-1:n₁(α₁), S42-R₂-1:n₂(α₂)

t=R₂tgγ/2, γ= α₁- α₂, d₂=(p₂+t)sin α₂, d₁=d-d₂, M₁W=d₁/sin α₁, W=M₁W-p₁-t

SUWNICE

Urządzenia do transportowania su-rowców i wyrobów w obrębie skła-dów lub hal produkcyjnych. Wy-magania techniczne szyn torów podsuwnicowych:

-prostoliniowe i równoległe;

-równooddalone (wg zał. projektu)

-we właściwej odległości od elem-entów konstrukcji hali czy estakady

-ułożone poziomo na jednej wyso-kości

Szyny suwnic układa się na belkach stalowych lub żelbetowych, te zaś oparte są na słupach nośnych lub wspornikach wystających ze słu-pów nośnych konstrukcji hali.

1)różnica poziomów główek szyn

± 10mm na podporach

± 15mm w przęśle

2)różnica poziomów główek w tej samej osi podłużnej b/1500 <10mm

3)max odchyłka w prześwicie

± 5mm (odch. od projektu)

4)odch. osi teoretycznej szyny od rzeczywistej ± 2,5mm

5)odchylenie czoła szyn w styku w pionie i poziomie max ± 1mm

6)max przerwa na łączeniu obu szyn ± 4mm

W terenie stabilizujemy 4 stanowis-ka osnowy kontrolej. Wyznaczamy współrzędne stanowisk, później rzędne p-tów zasygnalizowanych na belkach od płaszczyzn piono-wych I-II i III-IV.

Do pomiaru stosuje się łatę uk-ładaną poziomo i prostopadle do belek, tak by jej początek pokrywał się z oznaczonymi punktami ich osi Na podst. danych z pomiaru określa się odchyłki osi belek od projekto-wanych osi szyn. Oblicza się je w taki sposób, by jednocześnie uzys-kać dane do wyznaczenia wskaźni-ków montażowych szyn toru suw-nicowego. Wskaźniki te powinny leżeć na dwóch prostych równoleg-łych i odległych o projektowany rozstaw szyn. Należy je wpasować w teoretyczne osie. Przy wpasowa-niu stosuje się metodę spełniająca warunek minimum sumy kwadra-tów odchyłek osi belek od ich osi projektowanych. Opracowanie wy-konuje się dwiema metodami:

- analityczno - graficzna

- analityczna

analityczno - graficzna

Mając odczyty z łaty L i P obliczamy y_L i y_P praktyczne w układzie odniesienia (geodezyj-nym). Obliczamy środek toru dla każdego zasygnalizowanego p-tu [y₀=(y_L+y_P)/2] i obl. wartość śred-nią położenia osi toru [y_śr=(ΣY₀)/n]. Następnie obliczamy odchyłki ze wzoru: y₀-y_śr. Obliczone odchyłki odejmujemy od teoretycznej war-tości położenia osi toru (Y₀), po czym obliczamy Y_L=Y₀ - S/2 i Y_P=Y₀ + S/2. W końcu wyliczamy odchyłki osi belek w oznaczonych p-tach od wypośrodkowanych osi teoretycznych: V_YL=y_L-_YL; V_YP=y_P-Y_P oraz odchyłki rozstawu osi be-lek w poszczególnych przekrojach V_ROZ=V_YP-V_YL

---