Dane |
Obliczenia |
Wyniki |
Dane początkowe:
N = 39[kW] n1 = 1500[Obr/min] uc = 24
|
Temat: Przekładania zębata 2 stopniowa korygowana o zębach prostych
Schemat:
1. Dobór materiału na koła zębate 2. Określenie wymiarów geometrycznych przekładni - wstępny dobór parametrów geometrycznych przekładni 3. Obliczenia geometryczne 4. Sprawdzenie zazębienia 5. Sprawdzenie warunków wytrzymałościowych 6. Współczynniki bezpieczeństwa |
N = 39[kW] n1 = 1500[Obr/min] uc = 24
|
|
1. Dobór materiału na koła zębate
Z tabeli (Tablica 26 str. 199) dobieram materiały:
Koło - stal azotowana 35, SG, HB = 550 [daN/mm2], k0 = 40,0 [MPa], Z0 = 450 [MPa]
Zębnik - stal hartowana pow. 45, HB = 595 [daN/mm2], k0 = 48 [MPa], Z0 = 410 [MPa]
|
HB = 550 [daN/mm2] k0 = 40,0 [MPa] Z0 = 450 [MPa]
HB = 595 [daN/mm2] k0 = 48 [MPa] Z0 = 410 [MPa]
|
uc = 24
|
2. Określenie wymiarów geometrycznych przekładni
2.1 Rozkład przełożenia na poszczególne stopnie (I i II)
a) kryterium objętości Z wykresy (Rys. 252 str. 344) odczytano wartość u1 = (5 - 7,5)
b) kryterium długości Z wykresy (Rys. 256 str. 347) odczytano wartość u1 = (5 - 11)
Z wykresy (Rys. 263 str. 349) odczytano wartość u1 = (6 - 8,5)
Z wykresy (Rys. 259 str. 348) odczytano wartość u1 = (5 - 7)
Ostatecznie dobrane przełożenie przekładni u1 = 6,5
uC=u1 u2
u2= 3,69
|
u1 = 6,5
u2= 3,69
|
|
2.2 Wyznaczenie liczby zębów zębnika
Dobrana liczba zębów to:
|
|
u1 = 6,5
|
2.3 Dobór liczby zębów zębnika
Do dalszych obliczeń z2=93
|
z2=93 |
z2 = 93 |
2.4 Ostateczna wartość przełożenia
u2= 3,69
|
u2= 3,69
|
N = 39[kW] n1 = 1500[Obr/min]
Qu=3,85[MPa] |
2.5 Obliczenie średnicy zębnika
|
|
|
2.6 Obliczenie odległości osi kół
Do dalszych obliczeń, a = 219 [mm]
|
a = 219 [mm] |
|
2.7 Obliczenie szerokości koła
|
|
|
2.8 Obliczenie modułu w przekroju normalnym
Do dalszych obliczeń, mn=4[mm] |
mn=4[mm]
|
z2 = 93 |
3. Obliczenia geometryczne (Tab. 21 str. 116)
3.1 Przełożenie
u= 6,643
|
u= 6,643
|
mn=4[mm]
|
3.2 Moduł w przekroju czołowym m
m= 4,089[mm]
|
m= 4,089[mm]
|
|
3.3 Wymagany luz j
j = 0,15 |
j = 0,15
|
mn=4[mm]
|
3.4 Wysoko głowy narzędzia
ha0 = 1,25 mn [mm] ha0 = 5 [mm]
|
ha0 = 5 [mm]
|
mn=4[mm]
z2 = 93 |
3.5 Średnica koła podziałowego
|
|
|
3.6 Kąt zarysu w przekroju czołowym na średnicy podziałowej
|
|
|
3.8 Kąt pochylenia linii zęba na walcu zasadniczym
|
|
u= 6,643
|
3.9 Zastępcza liczba zębów
|
|
|
3.10 Wielkość pomocnicza
|
|
mn=4[mm]
z2 = 93
|
3.11 Średnica koła zasadniczego
|
|
mn=4[mm]
z2 = 93 a = 219 [mm] |
3.12 Kąt przyporu na średnicy tocznej w przekroju czołowym
|
|
j = 0,15
z2 = 93
mn=4[mm]
|
3.13 Suma współczynników przesunięcia zarysów
|
|
|
3.14 Współczynniki przesunięcia zarysu
x1=0,101 x2=-0,100
|
x1=0,101 x2=-0,100
|
a = 219 [mm]
|
3.15 Rozsunięcie kół podziałowych
|
|
a = 219 [mm]
z2 = 93
|
3.16 Średnica koła tocznego
|
|
x1=0,101 x2=-0,100 ha0 = 5 [mm] mn=4[mm]
|
3.17 Średnica podstaw
|
|
mn=4[mm]
x1=0,101 x2=-0,100
|
3.18 Średnica wierzchołków
|
|
|
3.19 Kąt przyporu na wierzchołku
|
|
z2 = 93
|
3.20 Częściowy wskaźnik przyporu
|
|
|
3.21 Wskaźnik przyporu czołowy
|
|
|
4. Sprawdzenie zazębienia
4.1 Kąt przyporu na średnicę wierzchołkową
|
|
z2 = 93 x1=0,101 x2=-0,100
|
4.2 Grubość zęba na średnicy wierzchołkowej
|
|
z2 = 93
|
4.3 Interferencja
Kąt przyporu na kole ograniczającym czynną część ewolwenty
|
|
x1=0,101 x2=-0,100
|
4.4 Kąt zarysu w punkcie podcięcia ewolwenty
|
|
|
4.5 Sprawdzenie podcinania
tgαP1>0 0,016>0
tgαP2>0 0,290>0
|
|
a = 219 [mm]
|
|
|
u= 6,643
|
|
|
u= 6,643
|
|
|
|
5. Sprawdzenie warunków wytrzymałościowych
5.1 Klasa dokładności wykonania PN: 8
Odchyłka zębnika: ft'1=45μm Odchyłka koła: ft'2=50μm Odchyłka kierunku zęba: Fβ=25μm Lepkość oleju: ν=100[mm2/s] Współczynnik przeciążeń zewnętrznych: Kp=1,25
|
ft'1=45μm ft'2=50μm Fβ=25μm ν=100[mm2/s] Kp=1,25
|
|
|
|
a = 219 [mm]
z2 = 93 mn=4[mm]
|
|
|
|
Rz1=3,2[μm] Rz2=3,2[μm]
|
Rz1=3,2[μm] Rz2=3,2[μm]
|
z2 = 93 mn=4[mm]
|
|
|
a = 219 [mm]
z2 = 93
|
|
|
|
|
|
|
|
|
x1=0,101 x2=-0,100 y=-0,055 mn=4[mm]
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
mn=4[mm]
|
|
|
n1 = 1500[Obr/min]
|
|
|
ft'1= 45
ft'2= 50 |
|
|
|
Fβ=25μm
|
Fβ=25μm
|
mn=4[mm]
|
|
|
Rz1=3,2[μm] Rz2=3,2[μm]
|
|
|
v=100 |
|
|
|
|
|
z2 = 93
|
|
|
|
|
|
|
yc = 3,11
|
yc = 3,11
|
yc = 3,11
|
|
|
|
|
|
|
5.28 Współczynnik kształtu zęba
q1=3,4
q2=2,7
|
q1=3,4
q2=2,7
|
|
5.29 Współczynnik nierównomierności rozkładu obciążenia w zębach śrubowych
|
|
u= 6,643
a=219[mm] N = 39[kW] n1 = 1500[Obr/min]
|
5.30 Nominalne obciążenie kół
|
|
u= 6,643
|
5.31 Wielkość pomocnicza
|
|
ft=67,268μm
Kp=1,25
|
5.32 Wielkość pomocnicza
|
|
|
5.33 Współczynnik sił dynamicznych
|
|
Kp=1,25
Fβ=25μm
|
5.34 Wielkość pomocnicza
|
|
|
5.35 Nierównomierności rozkładu obciążenia, wywołane odchyłką kierunku zęba
Kr = 1,25
|
Kr = 1,25 |
|
5.36 Współczynnik wpływu odkształceń sprężystych na nierównomierność rozkładu
Kro = f(układu)
Zakładam idealny przypadek l/b=1 w funkcji szerokości zębnika
Kro = 1,2
|
Kro = 1,2
|
Kro = 1,25 Kr = 1,2 |
5.37 Wypadkowy współczynnik nierównomierności rozkładu obciążenia na szerokości koła
|
|
Kp=1,25
|
5.38 Całkowite obciążenia zęba w warunkach ruchowych
|
|
HB1= 595 [daN/mm2] k01 = 48 [MPa]
HB2= 550 [daN/mm2] k02 = 40 [MPa]
|
5.39 Graniczna wytrzymałość zęba na naciski
|
|
|
5.40 Graniczna wytrzymałość zęba na złamanie
|
|
|
5.41 Współczynnik karbu u podstawy zęba
yk1=1 yk2=1
|
yk1=1 yk2=1
|
|
5.42 Współczynnik stanu powierzchni u podstawy zębów
yp1 =1 yp2 =1
|
yp1 =1 yp2 =1
|
u= 6,643
|
6. Współczynniki bezpieczeństwa
6.1 Współczynnik bezpieczeństwa na naciski
|
|
yp1 =1 yp2 =1 yk1=1 yk2=1
q2=2,7 q1=3,4
|
6.2 Współczynnik bezpieczeństwa na złamanie zębów
|
|
|
6.3 Stosunek współczynnika bezpieczeństwa na złamanie zębów do współczynnika bezpieczeństwa na naciski
|
|