1851


3.0 Zebranie obciążeń.

Obciążenie charakterystyczne

[ Gu] kN/m

Gumin

Gumax

r0

M0(Gu)

M0(Gu)min

M0(Gu)max

γf= 0,9

γf=1,1

G1

24,0 x 0,20 x 4,60 = 22,08

19,87

24,29

- 1,35

-29,80

-26,82

-32,79

G2

24,0 x 0,5 x 0,2 x 4,60=11,04

9,94

12,14

-1,52

-16,73

-15,07

-18,40

G3

24,0 x 0,4 x 0,1= 0,96

0,86

1,06

-1,45

-1,39

-1,25

-1,54

G4

24,0 x 0,5 x 0,1 x 3,75 =4,50

4,05

4,95

0

0

0

0

G5

24,0 x 0,3 x 5,0 = 36,00

32,40

39,60

0

0

0

0

G6

24,0 x 0,5 x 0,85 x 0,1 = 1,02

0,92

1,12

-1,92

-1,97

-1,78

-2,16

G7

18,14 x 3,75 x 4,60 = 312,92

γf=0,8

γ=1,2

0,62

194,0

155,20

213,40

250,33

344,20

G8

18,14 x 0,5 x 0,1 x 3,75=3,40

2,72

4,09

-1,25

-4,25

- 3,40

-5,10

G9

18,14 x 0,5 x 0,6 x 0,03=0,16

0,13

0,19

-1,88

-1,3

-1,244

-0,36

G10

18,14 x 0,6 x 0,85 = 8,92

7,14

10,70

-2,07

-18,50

-14,81

-22,20

G11

18,14 x 0,5 x 0,1 x 0,85=0,77

0,62

0,92

-1,93

-1,48

-1,14

-1,78

P

14

12,6

15,4

1,25

17,4

15,75

19,25

415,76 kN/m

341,57

458,66

-

145,57

113,57

158,55

4.0 Parcie i odpór .

Ko = [ 0,5 - ξ4 + ( 0,1 + 2ξ4 ) ( 5 x Is - 4,15) ξ5 ] ( 1 + 0,5 tg ε )

ξ4 = 0,10 - piasek gruby i średni

ξ5 = 1,0 - zagęszczenie statyczne

Is = 0,95

Ko = [ 0,5 - 0,1 + ( 0,1 + 2,0 x 0,10 ) ( 5 x 0,95 - 4,15 ) x 1,0 ] ( 1 + tg 0° )

Ko = 0,58

Ka = tg2 ( 45 -ϕ/2 ) = tg2 ( 45 - 34/2 ) = 0,282

K = 0,75 Ko + 0,5 Ka = 0,212 + 0,145 = 0,357

0x08 graphic

e1= (14,0 + 18,14 x 0 ) 0,357 = 4,998 kPa

e2 = ( 14,0 + 18,14 x 5,0 ) 0,357 = 37,37 kPa

105,92

1,86

Wypakowa parcia:

0x08 graphic

0x08 graphic
0x08 graphic
Ea = x 5,0 = 105,92 kPa

Położenie wypadkowej parcia:

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
ha = x h = x 5,0 = 1,86 m

Eamax = 127,104 kPa

Eamin = 95,33 kPa

Moment od wypadkowej parcia:

M( Ea ) = Ea x ha = 105,92 x 1,86 = 197,22

M( Eamin ) = 105,92 x 0,8 x 1,86 = 157,78

M( Eamax) = 127,104 x 1,2 x 1,87 = 236,664

Odpór

Kp = tg2 ( 45 + ϕ/2 ) = tg2 ( 45 + 34/2 ) = 0,282

ep1 = 0 ep2 = 18,14 x 1,0 = 18,14

Wypadkowa odporu:

Ep = 18,14 / 2 x 1,0 = 9,07

Epmax = 9,07 x 1,2 = 10,88

Epmin = 9,07 x 0,8 = 7,26

Położenie wypadkowej odporu:

0x08 graphic

0x08 graphic
0x08 graphic
hp= = 0,333 m

Moment od odporu:

M( Ep) = Ep x hp = 3,02

M(Epmax) = 3,623

M(Epmin) = 2,416

5.0 Sprawdzenie mimośrodów :

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
ebk = = = = - 0,12 m

Mimośród od najbardziej niekorzystnego przypadku:

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
ebkmax = = = = -0,11 m

Mimośród geometryczny przekroju:

e = B/6 = 5/6 = 0,83 m

ebk = - 0,12 < eb = 0,83 m

ebkmax = - 0,11 < eb = 0,83 m

Warunek 1 został spełniony.

6.0 Nośność podłoża gruntowego:

0x08 graphic
0x08 graphic

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
δ1,2 = ( 1 ± )

0x08 graphic
0x08 graphic

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
δ1 = (1 - ) = 71,178

0x08 graphic
0x08 graphic

0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
0x08 graphic
δ2 = ( 1 + ) = 95,125

δ12 = 1,34 < 4

0x08 graphic

Warunek 2 został spełniony.

7.0 Stateczność na obrót:

Mor ≤ m Muf

m= 0,8

Muf = ∑ ­( Gumin x r )

Obciążenie

Gumin

ro

Muf

G1

19,87

1,15

22,85

G2

9,94

0,98

9,741

G3

0,86

1,05

0,903

G4

4,05

2,50

10,125

G5

32,40

2,50

81,0

G6

0,92

0,56

0,51

G7

250,33

3,07

769,76

G8

2,72

3,75

10,2

G9

0,13

0,86

0,112

G10

7,14

0,42

2,99

G11

0,62

0,56

0,34

Ep

-9,07

0,33

-2,99

905,541

Mor = M( Eamax) = 236,664

Muf x m = 0,8 x 905,541 = 724,432

Mo ≤ Muf m

236,664 ≤ 724,432

Warunek stateczności na obrót został spełniony.

8.0 Stateczność na przesuw:

0x08 graphic

Qtr ≤ mt x Qtf

Qtr = Eamax = 127,104

Qtf = Nr x μ + a x b

μ = tg ϕ = 0

a = ( 0,2÷0,5 ) x 9

a= 4,5

Qtf = 341,58 x 0 + 4,5 x 5,0 = 22,5

mt = 0,9

Qt ≤ mtQtf

127,104 > 22,25

Warunek nie został spełniony więc wymieniam grunt pod ścianką na pospółkę .

Parametry geotechniczne pospółki:

Eo =160 Mpa

ρ = 1,9

ϕ = 33 °

Id =0,5

γ = 18,63

Sprawdzam stateczność na przesuw dla pospółki:

Qtr = 127,104

Qtf = Nr x μ + a x b = 341,58 x 0,6 + 22,5 = 227,744

127,104 ≤ 227,744

Warunek dla wymienionego gruntu został spełniony.

0x08 graphic
9.0 Sprawdzenie oporu granicznego podłoża.

Nr m QfNB m=0,9∗0,9=0,81

gdzie:

Nr - obliczeniowa wartość pionowej składowej obciążenia.

0x01 graphic

0x01 graphic

ϕB( r ) = 33 *0,9 = 29,7

ϕD( r ) = 30,6 * 0,9 = 27,54

ρD( r ) = 1,85

ρB( r ) = 0x01 graphic

g = 10

0x01 graphic

0x01 graphic

Współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obciążenia.(wg .nomogramów na rys Z 1-2)

iB = 0,45

iD = 0,65

Współczynniki nośności:( wg . nomogramu Z1-1 )

ND = 18,40

NB = 12,12

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic
Nr ≤ QfNB * m

0x01 graphic

415,76≤ 727,5002 * 0,81 =589,275

Warunek jest spełniony.

OBLICZENIE MURU OPOROWEGO POSADOWIONEGO NA PALACH

PRZYJĘCIE WYMIARÓW ŚCIANY I ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ:

Wymiary ściany przyjęto identycznie jak dla I wariantu ukształtowania podłoża gruntowego - wg pozycji 2.0.

Zebranie obciążeń wg pozycji 3.0.

Wartości obliczeniowe wg pozycji 3.0

WYZNACZEINE OBCIĄŻEŃ DIAŁAJĄCYCH NA PALE, PRZJĘCIE PLANU

PALOWANIA I DYLATAJI

Przyjęcie długości sekcji dylatacyjnej - na podstawie tabeli 13 PN - 83/B - 03010 - ściana żelbetowa nasłoneczniona - przyjęto długość 13m.

Typ i średnica pala - Pale VIBRO, o średnicy 457 mm.

0x08 graphic

Rozpatruje 2 warianty :

  1. Nr= ΣGmax= 458,66 kN/m

Tr= Σ(Ehmax) = 127,104 kN/m

0x01 graphic
0x01 graphic

B) B) Nr= ΣGmin=341,57 [kN/mb]

Tr= Σ(Ehmax) = 127,104 [kN/mb]

0x01 graphic

Ostatecznie :

S1'=max[S1A ,S1B] = 320 [kN/mb]

S2'=max[S2A ,S2B] = 402 [kN/mb]

S3'=max[S3A ,S3B] = 273 [kn/mb]

Siły na pojedyncze pale :

0x01 graphic

0x01 graphic

0x01 graphic

7.3. OBLICZANIE NOŚNOŚCI PALA POJEDYNCZEGO I W GRUPIE

7.3.1. NOŚNOŚĆ POJEDYNCZEGO PALA WCISKANEGO

Profil geotechniczny.

0x08 graphic

0x08 graphic

Nt = - TN

- nośność podstawy pala

SP - współczynnik technologiczny na podstawie

tab.4 PN - 83/B - 02482 przyjęto 1,1

A'p =0x01 graphic
gdzie : 1,2 - współczynnik powiększający podstawę pala VIBRO

Powierzchnia na 1 m pobocznicy:

AS=π * 0,457 * 1,0 = 1,435 [m2/mb]

jednostkowa obliczeniowa wytrzymałość gruntu pod podstawą pala.

γm. = 0,9

q - graniczny opór gruntu [kPa] - tab. 1. PN - 83/B - 02482

ID = 0,67 q = 3600 ID = 0,33 q = 2150 [kPa]

0x01 graphic

0x01 graphic

Wyznaczenie poziomu interpolacji

Grunt

γ [kN/m3]

h [m.]

γ*h [kPa]

Gπ

19,61

2,0

39,22

Pd

17,16

0,6

10,29

Pd

9,37

0,9

8,433

T

5,0

3,1

15,5

73,45kPa

0x01 graphic

Wyznaczenie głębokości krytycznej:

0x01 graphic
D0 = 0,4m. Di =0,475m hC = 10m.

0x01 graphic

Rzędna poziomu interpolacji z uwzględnieniem hZ:

Rint = -6,6+4,75 = -1,841 m ppt

Rhci = - 1,841 - 10,7 = -12,54 m ppt

0x08 graphic

q = 3045,58 kPa

0x01 graphic

NS = nośność pobocznicy pala

SS = współczynnik technologiczny tab. 4. PN - 83/B - 02482

Miąższość warstwy nienośnej jest większa od 0,5m. , więc do obliczeń uwzględniono jedynie warstwę leżącą bezpośrednio pod warstwa nienośną. Jest to piasek średni i gruby.

Wyznaczenie wartości

= γm∗t γm. = 0,9

0x01 graphic

Zgodnie z normą jako poziom zerowy interpolacji przyjęto strop warstwy nośnej. Po uwzględnieniu hZ poziom wynosi - 1,0 m.

0x08 graphic
0x08 graphic

0x08 graphic

Punkt ten leży poniżej 6,0 m. więc

t = 57 kPa

0x08 graphic

0x01 graphic

Wartość tarcia negatywnego zmniejszająca nośność pala

Tarcie negatywne obliczono dla warstw znajdujących się ponad warstwą nośną. Dla torfu wartość tarcia przyjęto wg tablicy 3. PN - 83/B - 02482. Dla pozostałych gruntów wg tablicy 2.

Gπ

0x08 graphic
Il = 0,4 0x01 graphic

Wyznaczenie wartości tarcia

0x08 graphic
GΠ

0x08 graphic

0x08 graphic

0x08 graphic
rzędna środka warstwy:

0x08 graphic
h1 = -[1,0+1,0/2] = -1,50 m

t1 = (1, 5/5)*34,8 = 10,44 kPa

Pd

0x08 graphic
ID = 0,36 0x01 graphic

0x08 graphic

0x08 graphic
0x08 graphic

0x08 graphic
rzędna środka warstwy:

h2 = -[2,0+1,5/2] = -2,75 m

t2 = (2,75/5)*33,73 = 18,55kPa

0x08 graphic

T t3 = 10kPa

Tarcie negatywne

Tn = -

Do obliczeń przyjęto współczynniki γm. ≥ 1,0

Nośność pojedynczego pala wciskanego

Nt = m∗ m. = 0,9

7.3.2 NOŚNOŚĆ POJEDYNCZEGO PALA WYCIĄGANEGO

SiW - współczynnik technologiczny dla pali wyciąganych.

wartości t - wg pozycji 7.3.1.

Qw < m*Nw m=0,9

7.3.3. NOŚCOŚĆ PALI WCISKANYCH W GRUPIE

Założono brak oddziaływań innych sekcji dylatacyjnych na wydzieloną do obliczeń sekcję

Wyznaczenie strefy naprężeń.

Dla pali wciskanych założono, że stożek strefy naprężeń znajduje się w warstwie nośnej: PS/r

0x08 graphic

0x01 graphic

α - tablica 7. PN - 83/B - 02482

α =60

gα = 0,105

0x01 graphic

Wyznaczenie odległości między końcami pali

- dla pali pionowych r11 = 3,0m.

- dla pali ukośnych r22 = 2,0m.

0x01 graphic

Warunek nośności:

Ntg = Np + m1* Ns - Tn = 537,24 + 1,0*923,093 - 226,76 = 1233,573 kN

S1 = 1040 kN < 0,9 * Ntg = 11101,215 kN

Dla pala 2

0x01 graphic

0x01 graphic

Warunek nośności:

Ntg = Np + m1* Ns - Tn = 537,24 + 0,9*842,116- 226,76 = 1068,37 kN

S2 = 827 kN < 0,9 * Ntg = 961,53 kN

Przyjęto pale:

7.3.4. NOŚCOŚĆ PALI WYCIĄGANYCH W GRUPIE

Wyznaczenie strefy naprężeń:

0x08 graphic

0x08 graphic

0x08 graphic

0x08 graphic

0x08 graphic

0x01 graphic
r = 2,0 m

0x01 graphic

0x01 graphic
Rmax = R2 = 1,76 m

0x01 graphic

Ngw = m1* Nw = 0,8* 689,06 = 551,24 kN

S3 = 540 kN < 0,9 * Ngw = 551,24 kN

Przyjęto pale 3 VIBRO o średnicy φ457 mm i długości 21m

e1 = 4,998 kPa

e2= 37,37 kPa

4,998 + 37,37

2

2 e1 + e2

3 ( e1 + e2 )

2 x 4,998 + 37,37

3 ( 4,998 + 37,37 )

2 x 0 + 18,14

3 x 18,14

∑ Mo

∑ Gu

Mo(Gu) + M ( Ea )

Gu

145,57 - 197,22

415,76

∑ Momax

∑Gomin

Mo(Gumax) + Ma(Ea)

Gumin

158,55 - 197,22

341,57

Gu

A

6 ebk

B

415,76

5

6 x 0,12

5

415,6

5

6 x 0,12

5

71,178

95,125

Nr= ∑Gmin +∑Evmin

Qtr=ΣEhmax

D

Q

EB

QfNB

Nr

Tr

0,5

0,5

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

1

2,0

2,0

3,0

3,0

3,0

0,4

0,4

4,2

5,0

1

1

1

1

2

2

2

2

2

2

3

3

3

3

3

3

3

0,00

-1,00

-2,00

-2,60

-3,5

-6,6

Gπ

Pd

T

Pśr

γ= 17,16 kN/m3

γ(n)=19,61 kN/m3

γ(r)=17,65 kN/m

γ(r)=15,44 kN/m3

γ'(n)=9,7 kN/m3

γ(r)=8,43 kN/m3

γ'(n)=5 kN/m3

γ'(n)=10,03 kN/m3

γ(r) =9,03 kN/m3

4,75

3,1

0,9

0,6

2,0

-1,84

-6,6

1,84

12,54

3045,58

-1,84

-5,0

57

6,0

34,8

0,0

-1,84

33,73

-6,84

-1,50

-2,75

D

α

α

R1

Hśr

R1

R2

2,5 m

15,4 m



Wyszukiwarka