Dane |
Obliczenia |
Wyniki |
F=10[kN] n=950obr/min d=55[mm] Dla Ł16 Pdop=10[MPa]
d=0,055[m]
F=10[kN] l=d=0,055[m]
l=d=0,055[m]
P0=82,7[Nm/s]
t0=
l=d=0,055
d=0,055
n=950min]
h0=8,74[
Q=0,21[l/s]
Vobw=2,73[m/s] p=3,3[MPa]
Ψmin=
l=d=55[mm] F=10[kN]
Ψmax=
l=d=55[mm] F=10[kN]
Dw=55[mm]
Pw=500[N]
|
Temat: Zaprojektować łożysko ślizgowe pracujące w warunkach tarcia płynnego do przyjętego stosunku l/d=1, kąta opasania
Dane: Obciążenie F = 10[kN]
Obroty n = 950 [ Średnica czopa d = 55 [mm] Siła wzdłużna P = 500 [N]
Materiał: Ł16 → pdop=10[MPa]
1.2 Dobór długości panwi
2.1 Warunki wytrzymałościowe
2.2 Obliczam prędkość kątową
2.3 Obliczam prędkość obwodową
3.1 Obliczenia luzów w łożysku.
Po uwzględnieniu warunków konstrukcyjnych (duże obroty, zmienny kierunek obciążenia, mała szerokość, duże obciążenia statyczne)
3.2 Wybór pasowania.
3.3 Obliczenia rzeczywistego luzu względnego.
Dmax=55,03 dmax=54,94 Dmin=55 dmin=54,927
3.3.1 Obliczenia luzu powstałego pod wpływem temperatury
Dobrano olej wg. ISO VG 100 Pierwszy cykl obliczeń iteracyjnych:
4. Obliczenie liczby Sommerfelda
Określenie lepkości dynamicznej oleju VG100 w temperaturze
5. Określenie współczynnika tarcia płynnego
Z wykresu odczytuje wartość:
6. Obliczenie mocy tarcia wewnętrznego
7. Korekta temperatury
3.3.1' Drugi cykl obliczeń iteracyjnych
4. Obliczenie liczby Sommerfelda
Określenie lepkości dynamicznej oleju VG100 w temperaturze
5. Określenie współczynnika tarcia płynnego
Z wykresu odczytuje wartość:
6. Obliczenie mocy tarcia wewnętrznego
7. Korekta temperatury
Koniec obliczeń iteracyjnych, wartość temp. tB0 poprawna.
8. Wyznaczenie minimalnej grubości filmu olejowego
Z wykresu dla S0=0,03 (1-
8.1 Sprawdzenie warunku tarcia płynnego
Warunek spełniony
9.1 Sprawdzenie ilości przepływu oleju przez łożysko
Obliczanie upływów bocznych
10. Smarowanie - dobór smarowania
Dobieram pierścień luźny z normy PN-72/H-84020
Materiał na pierścień stal St0
D=100 [mm] B=14 [mm] a=12 [mm] s=4 [mm] t=16 [mm] r=0,5 [mm]
Wyznaczenie ilości oleju dostarczonego przez pierścień luźny korzystając ze wzoru Lemona-Boosera:
Warunek spełniony
11. Sprawdzenie działanie łożyska w przypadku wystąpienia luzów granicznych
11.1.1 Wyznaczenie luzów łożyska
Ψmin=
11.1.2 Obliczenie liczby Sommerfelda dla luzu minimalnego.
11.1.3 Wyznaczenie ilości oleju przepływającego przez szczelinę łożyskową w przypadku wystąpienia luzu minimalnego.
Z wykresu dla S0=0,08 (1-
11.1.3.1. Sprawdzenie warunku h0 > Rzc+Rzp
11,7>1,6+3,2⇒11,7>4,8 Warunek spełniony
11.1.3.2 Sprawdzenie ilości przepływu oleju przez łożysko
Obliczanie upływów bocznych
11.2 Sprawdzenie działanie łożyska w przypadku wystąpienia luzu maksymalnego
11.2.1 Wyznaczenie luzów łożyska
Ψmax=
11.2.2 Obliczenie liczby Sommerfelda dla luzu maksymalnego.
11.2.3 Wyznaczenie ilości oleju przepływającego przez szczelinę łożyskową w przypadku wystąpienia luzu maksymalnego.
Z wykresu dla S0=0,04 (1-
11.2.3.1. Sprawdzenie warunku h0 > Rzc+Rzp
9,8>1,6+3,2⇒9,8>4,8 Warunek spełniony
11.2.3.2 Sprawdzenie ilości przepływu oleju przez łożysko
Obliczanie upływów bocznych
12. Wyznaczenie zewnętrznej średnicy pierścienia wału z warunku na docisk i na nagrzanie.
Materiał korpusu - żeliwo EN-GJL-200, wartość Rm=205[MPa] dla grubości ścianki odlewu 5÷10 [mm]. Przyjmuje współczynnik nm=4
Przyjmuję Rmax=30mm
Warunek na nagrzanie spełniony.
|
ω=99,48 [rad/s]
Vobw=2,73 [m/s]
S=0,05
P0=82,7[Nm/s]
A=0,08m2
S=0,03
P0=69,34[Nm/s]
h0=8,74[
Q=0,21[l/s]
Qs=0,16[l/s]
Qp=3,8*10-6
S=0,08
h0=11,7[μm]
Q=0,16[l/s]
S=0,04
h0=9,8[μm]
Q=0,14[l/s]
Rmin=27,5[mm]
Rmax=30[mm]
Dz=60[mm]
Rsr=28,77[mm]
Dsr=57,54[mm]
Vobw=2,86[m/s]
pwz=1,11[MPa]
pwzVobw=3,14[W/s]
|
Literatura:
prof. W. Korewa, doc. dr inż. K. Zygmunt - Podstawy konstrukcji maszyn cz. II
WNT Warszawa 1965
T. Niezgodzińscy - Wzory, wykresy i tablice wytrzymałościowe
PWN Warszawa 1977
Mazanek - Podstawy konstrukcji maszyn cz. II
- 2 -
3
Wyszukiwarka