Dane	Obliczenia	Wyniki
Q=22 kN kc=335 MPa Lmax=150 mm d3=15,5mm Lwyb=300mm i=3,875mm σ0=310 MPa b= =247MPa d3=15,5mm Q=22 kN d3=15,5mm Qz=22 kN P=4 mm d2=18 mm αr=15 ̊ μ=0,1 Qz=22 kN d2=18 mm γ=4,5 ̊ ρ'=6,57 ̊ Qz=22 kN μ=0,1 dkulki=7mm MT1=35937 Nmm MT2=7700 Nmm Mc=43637 Nmm ks=215 MPa d3=15,5 mm =116,6MPa =59,7MPa =1,56 kr=335MPa P=4 mm Qz=22 kN d=20mm D1=16mm ko=0,15kc=50,25 kc=335MPa Mc=43637 Nmm Fr=200N Mc=43637 Nmm kg=390MPa γ=4,5 ̊ ρ'=6,57 ̊ P=4 mm Qz=22 kN Mc=43637 Nmm H=16mm Q=22 kN Dmax=180mm a=15mm = =1072500Nmm kg=450MPa H=16mm D4=20,5mm Q=22000N Dmax=180mm a=15mm Dn=76,5mm = =651750Nmm Q=22000N f=20mm a=15mm a=15 mm Q=22000N = =302500Nmm kr=375MPa c=23,5 mm kg=450MPa = =220000Nmm Q=22000N a=15 mm kt=ks=240MPa g=3,5 mm b=24mm c=23,5 mm f=20mm Q=22000MPa Sd=94mm^2 kc=375MPa ko=0,8*kc ko=300MPa	Obliczenia śruby: Z tabeli 1: Stal stopowa konstrukcyjna do ulepszania cieplnego i hartowania powierzchniowego 45G2 (ulepszana cieplnie) Obliczam średnice rdzenia śruby d3: Z tabeli 1: dobieram oznaczenie gwintu Tr20x4. Sprawdzam śrubę na wyboczenie. Obliczam długość wyboczeniową. Lwyb=2*Lmax=300 mm Obliczam promień bezwładności śruby. Obliczam smukłości śruby. Przyjmuję zamocowanie obustronne przegubowe, gdzie Obliczam wytrzymałość śruby na wyboczenie: Korzystam z wzoru Tetmayera Liczę współczynnik bezpieczeństwa: Warunek Spełniony ponieważ X > 1,5 Obliczam naprężenia ściskające w śrubie: 117MPa Warunek spełniony ponieważ < Sprawdzam warunek samohamowności. Obliczam kąt wzniosu linii śrubowej. 0,078 γ=4,5 ̊ Obliczam pozorny kąt tarcia. Przyjmuję współczynnik tarcia na powierzchni gwintu μ=0,1 ρ'=6,57 ̊ Warunek spełniony, ponieważ γ≤ρ' Obliczenia sprawdzające śrubę - momenty skręcające. Obliczam moment tarcia na powierzchni gwintu śruby i nakrętki: Obliczam moment tarcia na dodatkowej powierzchni oporowej: Obliczam moment całkowity: Mc=MT1+M­T2= 43637 Nmm Sprawdzam śrubę w przekroju skręcanym: , gdzie =59,7MPa Warunek spełniony ponieważ < ks Obliczam śrubę w przekroju ściskanym i skręcanym: 138,4MPa Warunek spełniony ponieważ < kr Obliczam wysokość nakrętki. Obliczam czynną wysokość nakrętki: 15,49mm Obliczam wysokość nakrętki z warunku dobrego wprowadzenia: 16mm Przyjmuje wysokość nakrętki H=16 mm. Obliczanie drążka: Z tabeli 1: Stal stopowa konstrukcyjna do nawęglania 20H Obliczam długość drążka 218,2mm Przyjmuję Ld=220mm Obliczam średnice drążka: 10,44mm Przyjmuję d = 11mm Obliczam sprawność gwintu: 0,402=40,2% Obliczam sprawność ściągacza: 0,302=30,2% Obliczanie belki: Przyjmuję wysokość belki jako wysokość H Z tabeli 1: Stal stopowa konstrukcyjna do nawęglania 20HG Obliczam szerokości belki Dn w przekroju IV-IV Obliczam moment gnący w przekroju IV-IV belki. Przyjmuję szerokość łap a=15 mm. 1072500Nmm Przyjmuję wskaźnikwytrzymałości na zginanie w przekroju IV-IV. Dn>=76,4mm Przyjmuję Dn=76,5 mm. Obliczam szerokość belki b w przekroju V-V: Moment gnący w przekroju V-V: 651750Nmm Przyjmuję wskaźnikwytrzymałości na zginanie w przekroju V-V. b>=23,68mm Przyjmuję b=24mm Obliczam łapy: Przyjmuję szerokość łapy f=20mm Z tabeli 1: Stal stopowa konstrukcyjna do nawęglania 20HG Obliczam grubość łapy c w przekroju I-I. Obliczenie momentu gnącego w przekroju I-I.. 302500Nmm Przyjmuję wskaźnik wytrzymałości na zginanie w przekroju I-I. 23,47mm Przyjmuję c=23,5 mm. Obliczam wysokość łapy „e” w przekroju II-II Obliczenie momentu gnącego w przekroju II-II. 220000Nmm e>= 11,17mm Przyjmuję e=11mm. Obliczam grubość ścianki „g” w przekroju III-III: g>=3,05mm Przyjmuję g=3,5 mm. Obliczam całkowitą szerokość łap „k”. 31mm Sprawdzam końcówki łap na nacisk powierzchniowy: Pole powierzchni docisku. 94mm^2 Warunek docisku końców łap. 117,02 Warunek spełniony ponieważ p<k0	d3=9,14 mm Lwyb=300 mm i=3,875mm λ=55 =247MPa X=2,12 =116,6MPa tgγ=0,078 γ=4,5 tgρ'=0,1035 ρ'=6,57 MT1=35937Nmm MT2=7700Nmm Mc=43637Nmm =59,7MPa 138,4MPa H>=15,49mm H=16mm Ld=220mm d=10,44mm =40,2% =30,2% =1072500Nmm Dn=76,4 mm =651750Nmm b=24mm =302500Nmm c=23,47 mm =220000Nmm e=11,5mm g=3,5 mm k=31mm Sd=94mm^2

---