Politechnika Gdańska Gdańsk 23.06.2010r.

Wydział Inżynierii Lądowej i Środowiska

Katedra Geotechniki, Geologii i Budownictwa Morskiego

PROJEKT Z FUNDAMENTOWANIA

ŚCIANKA SZCZELNA

Temat nr 14

Wykonała:
Ewelina Kapiszka

WILiŚ, sem. IV, grupa 3

Spis Treści

1.Opis techniczny str.3-5

2.Ustalanie parametrów geotechniczny wg PN-81/B-03020 str.6

3. Obliczenia statyczne str.7-12

4. Wymiarowanie elementów ścianki str.13-14

5. Obliczenia zakotwienia ścianki str.15-16

6. Obliczenia stateczności ogólnej str.17

7. Rysunki .

1.0 Opis techniczny

1.1 Podstawa opracowania

Podstawą opracowania był temat projektu nr 14 wydany przez Katedrę Geotechnik, Geologii i Budownictwa Morskiego Wydziału Inżynierii Lądowej i Środowiska Politechniki Gdańskiej.

1.2 Przedmiot i zakres opracowania.

Przedmiotem projektu jest ścianka szczelna jednokrotnie zakotwiona dla zadanych warunków.

W otrzymanym projekcie został podany opis parametrów geotechnicznych gruntu, który pozwolił na obliczenie sił parcia i odporu działającego w gruncie. Następnym krokiem było obliczenia ścianki szczelnej metodą analityczną dla dwóch schematów statycznych: dołem wolno podparta oraz dołem utwierdzona. Wykonano również wymiarowanie elementów ścianki : brusów, kleszczy i śrub. Obliczono zakotwienie blokowe i sprawdzono stateczność ścianki za pomocą metody Kranza. Do projektu zostały dołączone rysunki techniczne wykonane w programie Autocad Civil 3D 2010.

1.3 Wykorzystane materiały:

• PN-81/B-03020- Grunty budowlane. Posadowienie bezpośrednie budowli. Obliczenia statyczne i projektowanie

• PN-83/B-03010- Ściany oporowe. Obliczenia statyczne i projektowanie

• Dz. U. z dnia 10 lipca 2003 r. nr 120 poz. 1126

• Rozporządzenie ministra infrastruktury z dnia 23 czerwca 2003 r. w sprawie informacji dotyczącej bezpieczeństwa i ochrony zdrowia oraz planu bezpieczeństwa i ochrony zdrowia

• Rozporządzenie ministra infrastruktury z dnia 3 lipca 2003 r. w sprawie szczegółowego zakresu i formy projektu budowlanego. Dz. U. z dnia 10 lipca 2003 Nr 120 poz. 1133

• http://www.pg.gda.pl/~mcud

• http://www.pg.gda.pl/~tbrzo

• http://www.pg.gda.pl/~aniem

1.4 Lokalizacja obiektu

Projektowany obiekt zostanie zastosowany w celu podtrzymania nasypu w trakcie budowy domku jednorodzinnego w Mostach Złote Piaski.

1.5 Warunki gruntowe i wodne

Grunt na którym zostanie posadowiony obiekt jest uwarstwiony.

-Piasek pylasty Ppyl I_D=0,32 o miąższości 2,2 m

-Piasek gruby Pr I_D=0,58 o miąższości 3,0 i sięgający do 5,2m

-Glina piaszczysta Gp I_L=0,11 zalegająca do 6,9m za

-Piasek średni Ps I_D=0,63

W gruncie występują dwa zwierciadła wody , pierwsze na głębokości 2,8 m p.p.t a drugie na głębokości 7,5m p.p.t

1.6 Stan istniejący

Na terenie budowy znajduje się garaż blaszany przeznaczony do rozbiórki. Działka jest nieuzbrojona. Najbliższy zabudowania znajdują się ponad 900m od granicy budowy. Jedynymi robotami przygotowującymi teren pod inwestycje będą prace rozbiórkowe garażu.

1.7 Opis konstrukcji

1.7.1 Ogólna charakterystyka konstrukcji

Konstrukcja została zaprojektowana na działanie sił parcia oraz odporu pochodzących od gruntu oraz wody, oraz na obciążenie naziomu wynoszące 16 kPa/mb.

1.7.2 Opis poszczególnych elementów konstrukcji

Całkowita długość ścianki szczelnej wynosi 7,5 m, natomiast zagłębienie poniżej dolnego naziomu wynosi 2,3m. Została zaprojektowana jako jednokrotnie zakotwiona, wolnopodparta. Brusy wykonano o profilu firmy Arcelor typu PU6 ze stali St3SX. Zakotwienie jest blokowe(wymiary bloku -1,5x1,2x2,2[m]), rozstaw między ściągami wynosi 2,4m, śruby zastosowano M30. Kleszcze wykonano z ceowników C200 ze stali St3W.

1.7.3 Opis obliczeń statycznych

Ścianka została zaprojektowana jako jednokrotnie zakotwiona w gruncie, wykonania z brusów stalowych. Zakotwienie w postaci ściągu znajduje się 1,5 m pod powierzchnią górnego naziomu. Ściąg przenosi siłę kotwienia na zastosowany blok kotwiący. Utrzymanie ściągów oraz równomierny rozkład siły na każdy z nich uzyskano dzięki zastosowaniu kleszczy.

W projekcie zostały policzone metodą analityczną dwa schematy statyczne dołem wolno podparta oraz dołem utwierdzona ścianka szczelna. Wymiarowanie elementów takich jak kleszcze czy śruby posłużono się obliczeniami wytrzymałościowymi. Obliczenie stateczności ścianki policzono za pomocą metody Kranza.

1.8 Technologia wykonania

Ściankę mocuje się w gruncie poprzez wbijanie. Wbijanie ścianki zaczyna się od narożnika. Brusy wbija się po 2 sztuki na odcinku wytyczonym drewnianymi prowadnicami ułożonymi na ziemi o rozstawie równym wielokrotności szerokości brusu. Do wbijania najlepiej wykorzystać 2 ubijaki zwane kafarami. Jeden wbija brusy na 2 ÷ 4 m, drugi w odstępie 4 ÷ 5 m za pierwszym wbija na głębokość właściwą. Dzięki temu likwidujemy w gruncie zbędne naprężenia.

Gdy ostatni brus zostanie wbity, należy wykonać odkop po obu stronach profilu tuż przy ściance na 1,5 m w celu zamocowania kleszczy, które składają się z dwóch ceowników C 200. Do zamocowania należy zastosować śruby M30 klasy 5.6. Grunt z wykopu należy wykorzystać jako grunt zasypowy. W odstępach co 2,4 m mocuje się ściąg wykonany z pręta o średnicy Φ50 mm. Na ściąg należy założyć nakrętki napinające (śruby rzymskie). Po zamocowaniu ściągu należy zasypać oczep oraz zagęścić grunt. Za pomocą śruby zaciąga się ściąg. Grunt zasypujemy dopiero wtedy gdy wystąpi dostateczny opór.

1.9 Informacja bezpieczeństwa i ochrony zdrowia BIOZ

Roboty budowlane mogą stworzyć szczególne wysokie ryzyko powstania zagrożenia bezpieczeństwa i zdrowia ludzi, w szczególności przez przysypanie ziemią, upadku z wysokości czy montażu ciężkich elementów konstrukcyjnych.

Szkolenie BHP przeprowadza kierownik budowy.

1.10 Uwagi

Większość obliczeń wykonywana była w programie AutoCad Civil 3D 2010, między innymi policzenie pól w metodzie Kranza, ramienia działania sil czy odczytanie konkretnych wartości na wykresach.

2.Ustalenie parametrów geotechnicznych wg PN-81/B-03020

Do obliczeń przyjęto poniższe wzory:

n=[ρ_s(1+w_n)-ρ]/[ρ_s(1+w_n)]

ρ'=(1-n)(ρ_s-ρ_w)

γ=ρg

γ'=ρ'g

przyjęto :

ρ_w=1 [g/cm³]

g=10 [m/s²]

3.0 Obliczenia statyczne

Obliczenie parcia gruntu:

Współczynnik parcia: (dokładność do drugiego miejsca po przecinku, obliczenia na podstawie arkusza kalkulacyjnego na stronie domowej dr inż. Marcina Cudnego http://pg.gda.pl/~mcud/ )

Warstwa I

φ=Ø1=29,2° δa=0,0 δp=0,0 α=0,0 β=0,0

K_a1=0,34

Warstwa II

φ=Ø2=33,7° δa=0,0 δp=0,0 α=0,0 β=0,0

K_a2=0,29

Warstwa III

φ=Ø3=21,9° δa=0,0 δp=0,0 α=0,0 β=0,0

K_a3=0,46

Warstwa IV

φ=Ø4=33,9° δa=0,0 δp=0,0 α=0,0 β=0,0

K_a4=0,28

Jednostkowe parcie graniczne:

Punkt 1

e_a1=q* K_a1=16*0,34=5,44 kPa

Punkt 2

e_a2(górne)=(q+17*h₁)* K_a1=(16+17*2,2)*0,34=18,156 kPa

e_a2(dolne)=(q+17*h₁)* K_a2=(16+17*2,2)*0,29=15,486 kPa

Punkt 3 -poziom wody gruntowej gdzie m= a-h₁=2,8-2,2=0,6m

e_a3= (q+17*h₁+ 18,5*m)*K_a2=( 16+17*2,2+18,5*0,6 )*0,29=18,705 kPa

Punkt 4 gdzie m=a-h₁=2,8-2,2=0,6m ; n=h₂-m=3,0-0,6=2,4m

e_a4(górne)=(q+17*h₁+ 18,5*m+ 11,12*n)*K_a2

e_a4(górne)=(16+17*2,2+18,5*0,6+11,12*2,4)*0,29=26,445 kPa

e_a4(dolne)=(q+17*h₁+ 18,5*m+ 11,12*n)*K_a3-2c* (K_a3 ) ^0,5 =

=(16+17*2,2+18,5*0,6+11,12*2,4)*0,46-2*15,5*0,46^0,5=41,946kPa-21,03kPa=20,916kPa

Punkt 5

e_a5(górne)=(q+17*h₁+ 18,5*m+ 11,12*n+12,29*h₃)*K_a3 -2c* (K_a3 ) ^0,5 =

(16+17*2,2+18,5*0,6+11,12*2,4+12,29*1,7)*0,46 - 2*15,5*0,46^0,5=51,557 kPa-21,025 kPa=30,532 kPa

e_a5(dolne)=(q+17*h₁+ 18,5*m+ 11,12*n+12,29*h₃)*K_a4=

(16+17*2,2+18,5*0,6+11,12*2,4+12,29*1,7)*0,28=31,383 kPa

Punkt 7 h₄=2,3m

e_a7=(q+ 17*h₁+ 18,5*m+ 11,12*n+12,29*h₃+11,12*h₄)=

=( 16+17*2,2+18,5*0,6+11,12*2,4+12,29*1,7+11,12*2,3)*0,28=38,544 kPa

Obliczenia parcia wody:

∆h_w=H+d-a=5,2+2,3-2,8=4,7m γw = 9,81

e_w (max) = γ_w*∆h_w=9,81*4,7=46,107 kPa

punkt 3 e_w3=0 kPa

punkt 4 n=2,4m e_w4=γw*n=9,81*2,4=23,544 kPa

punkt 5 e_w5=γw*(n+h₃)=9,81*4,1=40,221 kPa

punkt 6 e_w6=γw*∆h_w=9,81*4,7=46,107 kPa

punkt 7 e_w7= e_w6=46,107 kPa

Obliczenie odporu:

Współczynnik odporu:(dokładność do drugiego miejsca po przecinku, obliczenia na podstawie arkusza kalkulacyjnego na stronie domowej dr inż. Marcina Cudnego http://pg.gda.pl/~mcud/ )

Warstwa III

φ=Ø3=21,9° δa=0,0 δp=- Ø3 = -21,9° α=0,0 β=0,0 η=0,7

K_p3=3,86

K_ph3= =η*K_p3*cosδp=0,7*3,86*cos(-21,9)=2,507

Warstwa IV

φ=Ø4=33,9° δa=0,0 δp=- Ø3= -33,9°/2=-16,95° α=0,0 β=0,0 η=0,85

K_p4=6,42

K_ph4= =η*K_p4*cosδp=0,85*6,42*cos(-16,95)=5,22

Jednostkowy odpór:

c^*=0,5c

Punkt 4 e_p4=2c^* (K_ph3)^0,5=2*0,5*15,5*2,507^0,5=24,542 kPa

Punkt 5 e_p5(górne)=22*h₃*K_ph3 +2c^*K_ph3 ^0,5=

22*1,7*2,507+2*0,5*15,5*2,507^0,5=118,304 kPa

e_p5(dolne)=22*h₃*K_ph4=22*1,7*5,22=195,228 kPa

Punkt 6 e_p6=(22*h₃+18,5*(d-h₃))*K_ph4=(22*1,7+18,5*0,6)*5,22=253,17kPa

Punkt 7 d'=1,7m

e_p6=(22*h₃+18,5*(d-h₃)+11,12*d')*K_ph4=

(22*1,7+18,5*0,6+11,12*1,7)*5,22=351,849 kPa

3.1 Ścianka jednokrotnie zakotwiona, wolnopodparta

Wypadkowe parcia (wykres w załącznikach)

Ea₁=25,956kN/m r_A1a=0,202m

Ea₂=10,257kN/m r_A2a=1,009m

Ea₃=82,433kN/m r_A3a=2,682m

Ea₄=4,998kN/m r_A4a=3,867m

E_p1=28,486kN/m r_A1p=5,0m

Miejsce zerowania się parcia i odporu: u=0,502m

Podpora 1,5 poniżej górnego naziomu

E_p^*=(173,8119-123,624)/0,6x*0,5x+123,624x=41,823x²+123,624x

Obliczenie zagłębienia ścianki:

∑M_A=0 →

- Ea₁* r_A1a+ Ea₂* r_A2a+ Ea₃* r_A3a+ Ea₄* r_A4a- E_p1* r_A1p-41,823x²(3,7+0,502+2/3x)-123,624x(3,7+0,502+0,5x)=0

-25,956*0,202+10,257*1,009+82,433*2,682+4,998*3,867-28,486*5-41,823x²(3,7+0,502+2/3x)-123,624x(3,7+0,502+0,5x)=0

103,089-175,74x²-27,882x³-519,468x-61,812x²=0

-27,882x³-237,552x²-519,468x+103,089=0

Metodą kolejnych przybliżeń obliczono x:

x=0,2 -10,53≠0

x=0,1 48,74≠0

x=0,183 -0,1≈

t=1,17+0,183=1,883m

t^r=1,2*t=1,2*1,883=2,26m przyjęto zagłębienie 2,3m

E_p^*=41,823*0,183²+123,624*0,183=[1,4+22,44] kN/m

R_A=25,956+10,257+82,433+4,998-28,486-1,4-22,44=71,318 kN/m

Obliczenia maksymalnego momentu

gdy T=0, to M_max

R_A- Ea₁- Ea₂-18,705x_m-(49,989-18,705)/2,4x_m*0,5x_m=0

71,318-25,956-10,257-18,705x_m-(49,989-18,705)/2,4x_m*0,5x_m=0

35,105-18,705x_m-6,5175x_m²=0

-6,5175x_m²-18,705x_m+35,105=0

∆=1265,064 √∆=35,568

x_m=(18,705-35,568)/-2*6,5175=1,294m

M_max=71,318(5,2-1,5-2,4+1,294)-25,956*2,796-10,257*1,585-24,204*0,647-16,373*0,431=73,452 kNm/mb

M^r_max=1,25*M_max=1,25*73,452=91,815kNm/mb

3.2 Ściana jednokrotnie zakotwiona, utwierdzona

Podpora 1,5 poniżej górnego naziomu

Wypadkowe parcia (wykres w załącznikach)

Ea₁=25,956kN/m r_A1a=0,202m

Ea₂=10,257kN/m r_A2a=1,009m

Ea₃=82,433kN/m r_A3a=2,682m

Ea₄=4,998kN/m r_A4a=3,867m

E_p1=28,486kN/m r_A1p=5,0m

Miejsce zerowania się parcia i odporu: u=0,502m

Obliczenie reakcji podporowe R_B

∑M_A=0 → -Ea₁* r_A1a+ Ea₂*r_A2a+ Ea₃* r_A3a+ Ea₄* r_A4a- R_B(0,502+3,7)=0

-25,956*0,202+10,257*1,009+82,433*2,682+4,998*3,867-R_B(0,502+3,7)=0

245,519=R_B*4,202

R_B=58,429kN/m

Obliczenie rekacji R_A

∑P_x=0 → Ea₁+ Ea₂+ Ea₃+ Ea₄- R_B-R_A=0

25,956+10,257+82,433+4,998-58,429-R_A=0

R_A=65,215kN/m

Obliczenia maksymalnego momentu dla górnej części belki ( M_1max )

gdy T=0 , to M_1max

Ea₁- R_A+ Ea₂+18,705*x_m+(49,989-18,705)/2,4*x_m*0,5*x_m=0

25,956-65,215+10,257+18,705*x_m+(49,989-18,705)/2,4*x_m*0,5*x_m=0

-29,002+18,705x_m+18,705x_m+6,5175x_m²=0

6,5175x_m²+18,705x_m-29,002=0

∆=349,877+4*6,5175*29,002=1105,959 √∆=33,256

x_m= (-18,705+33,256)/2*6,5175=1,12m

M_1max=65,215(3,7-2,4+1,12)-25,956*2,62-10,257*1,41-18,705*1,12*0,5*1,12-6,5175*1,12²*1/3*1,12=157,82-68-14,46-11,73-3,05=60,58kNm/mb

M_1max^r=1,25*M_1max=1,25*60,58=75,725kNm/mb

Obliczenia zagłębienia ścianki:

-R_B(1,198+0,6+x)+28,486(0,999+x)+(173,8119-123,624)*0,6*0,5(1/3*0,6+x)+ +123,624*0,6(0,3+x)+(267,198-173,8119)/1,7*x*0,5*x*1/3*x+173,8119*x*05*x=0

-105,055-58,429x+28,458+28,486+3,011+15,056x+22,252+74,174x+9,1555x³+86,906x²=0

9,1555x³+86,906x²+59,287x-51,334=0

Metodą kolejnych przybliżeń obliczono x:

x=0,3 -25,479≠0

x=0,5 1,18≠0

x=0,49 -0,34≈0

t=2,3+0,49=2,79

t^r=1,2*2,79=3,348 przyjęto zagłębienie na 3,4m

Obliczenie drugiego momentu maksymalnego, dla dolnej części belki (M_2max)

Gdy T=0 , to M_2max

E_p1+E_p2+123,624x_m+(173,8119-123,624)/0,6*x_m*0,5x_m- R_B=0

28,486+89,23+123,624x_m+(173,8119-123,624)/0,6*x_m*0,5x_m-58,429=0

-29,943+123,624x_m+41,823x_m²=0

41,823x_m²+123,624x_m-29,943=0

√∆=142,45

x_m = (-123,624+142,45)/2*41,823=0,225m

M_2max=-58,429*1,423+28,486(0,399+0,225)+123,624*0,225*0,5*0,225+(173,8119-123,624)/0,6*0,225*0,5*0,225*1/3*0,225=-83,144+17,775+3,129+0,159=-62,081kNm/mb

M_2max^r=1,25*M_2max=1,25*62,081=77,601 kNm/mb

4.0 Wymiarowanie elementów ścianki

4.1Wymiarowanie brusów ścianki

M_max=91,815 kNm/mb

Przyjęto stal St3SX → f_d=195MPa=19,5 kN/cm²

σ= M_max/ W_x≤ f_d

W_x≥M_max/f_d

M_max/f_d=9181,5kNcm/cm²/19,5kNcm²=470,85cm³

Dla profilu PU 6 W_x=600 cm³

W_x=600 cm³≥470,85cm³

Przyjęto profil firmy Arcelor typu PU 6 , stal typu St3SX

4.2 Wymiarowanie kleszczy na zginanie

l_s=2,4m , S=71,318kN ,

przyjęto stal St3W → f_d=205MPa=20,5 kN/cm²

s= S/l_s=71,318kN/m/2,4m=29,716kN/m

M_max=0,1s(2l_s)²=0,1*29,716kN/m(2*2,4m)²=68,466kNm/mb

σ= M_max/ W_x≤ f_d

W_x≥M_max/f_d

M_max/f_d=6846,6/20,5=333,98cm³

Dla kleszczy C 200 W_x=2*191cm³=382cm³

W_x=382cm³≥333,98cm³

Przyjęto 2 kleszcze ceowe C200 ze stali St3W

4.3 Wymiarowanie śruby

R_m=500MPa , R_e=380MPa , S=71,318kN/m*2,4m=171,1632kN

σ= S/A≤ σ_dop

σ_dop =min{0,65* R_m;0,85* R_e }= min{0,65* 500MPa;0,85* 380MPa }=323 MPa

σ=171,1632kN/A≤323 MPa

dla śruby M30 A=5,61cm³=5,61*10^-4m²

σ=171,1632/8,17*10^-4=305103,74kN/m²≈305,104MPa≤ σ_dop=323 MPa

Przyjęto śrube M30 A=5,61cm²; klasy 5,6

5.0 Obliczenia zakotwienia ścianki

Dane: a=2,4m ; γ=17kN/m³ ; γ_b=24kN/m³ ; Ф=29,2° H=2,1m ; h=1,2m; h₁=H-h=0,9m

K_p=4,57→obliczone na podstawie arkusza kalkulacyjnego ze strony http://pg.gda.pl/~mcud/

K_ph=ηK_pcosδ_p , gdzie η=0,85 cos δ_p=cos14,6°=0,97

K_ph=0,85*4,57*0,97=3,77

e_p1=γh₁K_ph=17*0,9*3,77=57,681kPa

e_p2=γHK_ph=17*2,1*3,77=134,589kPa

H/h=2,1/1,2=1,75 → β=2,25( na podstawie tabl.2) b_z=b*β=1,2m*2,25=2,7m ; a=2,4m

b_z≥a → 2,7m≥2,4m

Q₁=E_ph= (e_p1 + e_p2 )/2*h*a=(57,681+134,589)/2*1.2*2,4=276,869kN

e_a0=5,44kPa , K_a1=0,34→ wartość z początkowych obliczeń

e_a1= e_a0 + h₁γ K_a1=5,44+0,9*17*0,34=10,642kPa

e_a2= e_a0 +Hγ K_a1=5,44+2,1*17*0,34=17,578kPa

Q₂=E_a= (e_a1+ e_a2)/2*h*b= (10,642+17,578)/2*1,2*1,2=20,3184kN

Q₃=G₁tgδ → W moich obliczeniach przyjmuje Q₃=0

Ciężar gruntu nad blokiem:

G₁=h₁*l*b* γ=0,9*1,5*1,2*17=27,54kN

Ciężar bloku:

G₂=h*b*l* γ_b =1,2*1,2*1,5*24=51,84kN

Q₄=(G₁+G₂)tgδ=(27,54+51,84)tg29,2/2=20,639kN

K_o=1-sinФ=0,512 ; tgδ=tg(Ф/2)

E_o= γ *(H-h)/2* K_o*h*l =17*(2,1+1,2)/2*0,512*1,2*1,5=25,851kN

Q₅=E_o tgδ=25,851*0,26=6,721kN

Zdolność kotwiąca:

Q_c= Q₁- Q₂+ Q₃ + Q₄+2 Q₅= 276,869-20,3184+20,639+2*6,721=290,6316kN

S=R_A*a=71,318*2,4=171,1632kN

Warunek : S≤0,8 Q_c

171,1632≤232,505kN → warunek spełniony

6.0 Obliczenia stateczności ogólnej

P₅=1,06m*16kPa = 16,96

P₄=2,99m*16 kPa=47,84

P₃=4,23m*16 kPa=67,68

P₂₌1,06m*16 kPa=16,96

P₁=0,18m*16 kPa=2,88

G₅=0,32m²*11,12kN/m³+1,8m²*12,29 kN/m³+2,54m²*11,12 kN/m³+0,63m²*18,5 kN/m³+2,32m2*17 kN/m³=105,0202kN/m

G₄=2,55m²*12,29 kN/m³+7,2m²*11,12 kN/m³+1,8m²*18,5 kN/m³+6,6m²*17kN/m³=

=256,9035kN/m

G₃=5,07m²*11,12kN/m³+2,5m²*18,5kN/m³+0,334m²*24kN/m³+8,99m²*17kN/m³=

=207,552kN/m

G₂=0,32m²*18,5kN/m³+1,27m²*24kN/m³+(0,95+0,11)m²*17kN/m³=54,42kN/m

G₁=(0,0088+0,16)m²*17kN/m³+0,21m²*24kN/m³=7,9096kN/m

P₅+ G₅=121,9802kN/m

P₄+ G₄=304,7435kN/m

P₃+ G₃=275,232kN/m

P₂+ G₂=71,38kN/m

P₁+ G₁=10,876kN/m

E_a=261kN/m ; E_a1=24,17kN/m

C=(l*c')/sinv=3,44m*15kPa/0,866=59,58kN/m

S_dop=281kN/m ; S=71,318kN/m

Warunek:

S≤0,8* S_dop

71,318kN/m ≤ 224,8kN/m→ warunek spełniony

3

---