I. Wyznaczenie niezbędnych strumieni objętości powietrza w rejonach wentylacyjnych oraz w komorach funkcyjnych oraz we wszystkich pozostałych bocznicach sieci a także wydajności wentylatorów głównych z uwzględnieniem strat zewnętrznych.

1. Wyznaczenie niezbędnego strumienia objętości powietrza ze względu na zatrudnienie.

W rejonach na jednego zatrudnionego pracownika powinno przypadać 0,167
strumienia objętości powietrza, dlatego całkowity strumień objętości powietrza potrzebny do przewietrzenia rejonu powinien wynosić :

gdzie:

• b_z - strumień objętości powietrza przypadający na jedną osobę;

• N - ilość osób zatrudnionych w tym rejonie;

Rejon	Zatrudnienie [ ilość osób ]	Bz
I	40	0,167	6,68
II	60			10,02
III	70			11,69
IV	66			11,02
V	60			10,02
VI	52			8,68

2. Wyznaczenie niezbędnego strumienia objętości powietrza ze względu na moc zainstalowanych w rejonach urządzeń.

W rejonach na jeden kilowat zainstalowanego urządzenia powinno przypadać 0,075
strumienia objętości powietrza, dlatego całkowity strumień objętości powietrza potrzebny do przewietrzenia rejonu powinien wynosić :

gdzie:

• b_m - strumień objętości powietrza przypadający na jeden kilowat;

• N - moc zainstalowanych w tym rejonie urządzeń;

Rejon	Moc urządzeń [ kW ]	bm
I	180	0,075	13,5
II	220			16,5
III	300			22,5
IV	280			21
V	250			19
VI	200			15

3. Wyznaczenie niezbędnego strumienia objętości powietrza ze względu na wydobycie.

gdzie:

• a_w - współczynnik zależny od wydobycia i głębokości posadowienia rejonu;

• W - wydobycie;

Rejon	Wydobycie	H [m.]	aw
I	600	950	0,0131	7,86
II	800	950	0,014	11,20
III	1100	800	0,0091	10,01
IV	1000	800	0,009	9,00
V	950	1100	0,017	16,15
VI	700	1100	0,016	11,20

4. Wyznaczenie niezbędnego strumienia objętości powietrza w komorach.

W komorze niemetanowej niezbędny strumień objętości powietrza powinien wynosić :

gdzie :

• A - pole przekroju komory;

• V - objętość komory;

Komora	A [m^2]	V [m^3]
MW	25	2500	2,25	3,47	3,47

5. Maksymalne strumień objętości strumienia powietrza potrzebny do przewietrzenia rejonów.

Rejon	Wydoby­cie	Moc urządzeń	zatrudnienie
I	600	950	0,0131	7,86	13,5	6,68	13,5
II	800	950	0,014	11,20	16,5	10,02	16,5
III	1100	800	0,0091	10,01	22,5	11,69	22,5
IV	1000	800	0,009	9,00	21	11,02	21
V	950	1100	0,017	16,15	19	10,02	19
VI	700	1100	0,016	11,20	15	8,68	15

6. Całkowity strumień objętości powietrza wpływający do kopalni szybem wdechowym wynosi :

II. Wyznaczenie oporów wszystkich bocznic sieci.

Bocznica	Nazwa Wyrobiska		Długość wyrobiska [ m. ]	Rodzaj obudowy	Pole przekroju przez wyrobisko [m^2]	Prędkość powietrza w wyrobisku [m./s]	100 rf	Opór bocznicy	Opór nitki
1-2	Szyb wlotowy	111	700	Murowa	28,26	3,93	0,0069	0,0483	0,0483
2-3	Szyb wlotowy	107,5	100	Murowa	28,26	3,80	0,0069	0,0069	0,0069
3-10	Chod. węglowy	43,5	600	ŁP 6	10,9	3,99	0,0081	0,0486	0,0486
10-n	Rejon IV	21	100	Zmech	6	3,50	0,4540	0,4540	0,4677
n-11	Chod.podścian.	21	100	ŁP 5	9,3	2,42	0,0118	0,0118
10-m.	Rejon III	22,5	100	ŁP 4	8,7	2,41	0,0137	0,0137		0,4658
m.-11	Chod.nadścian	22,5	100	Zmech	6	3,75	0,4540	0,4540
11-12	Przekop	43,5	400	ŁP 4	8,7	5,00	0,0137	0,0448	0,0548
12-o	Przekop	73,5	400	ŁP 7	12,8	5,74	0,0550	0,0220	0,1164
o-14	Szyb wylotowy	73,5	800	Murowa	7,56	8,70	0,0118	0,0944
13-14	Kanał wentylac	83,5	30	Beton	15	5,57	0,0141	0,0042	0,0042
3-4	Szyb wlotowy	64	300	Murowa	28,26	2,26	0,0069	0,0207	0,0207
4-h	Chod.węglowy	30	1000	Murowa	11,3	2,65	0,0049	0,0490	0,0637
h-8	Pochylnia	30	300	Murowa	11,3	2,65	0,0049	0,0147
8-i	Chod.podścian	13,5	50	ŁP 4	8,7	1,55	0,0137	0,0068		0,7940
i-k	Rejon I	13,5	100	Zmech	4,8	2,81	0,7804	0,7804
k-9	Chod.nadścian	13,5	50	ŁP 4	8,7	1,55	0,0137	0,0068
8-j	Chod.podścian	16,5	450	ŁP 4	8,7	1,90	0,0137	0,0068		0,7940
j-l	Rejon II	16,5	100	Zmech	4,8	3,44	0,7804	0,7804
l-9	Chod.nadścian	16,5	50	ŁP 4	8,7	1,55	0,0137	0,0068
9-12	Upadowa	30	300	Murowa	14,7	2,04	0,0009	0,0117	0,0117
4-5	Chod.węglowy	34	1000	ŁP 7	12,8	2,66	0,0055	0,0550	0,0550
5-b	Rejon V	149	100	Zmech	5	3,80	0,7060	0,7060	0,7128
b-6	Chod.nadścian	19	50	ŁP 4	8,7	2,18	0,0137	0,0068
5-a	Chod.podścian	15	100	ŁP 4	8,7	1,74	0,0137	0,0137		0,7265
a-c	Rejon VI	15	100	Zmech	5	3,00	0,7060	0,7060
c-6	Chod.nadścian	15	50	ŁP 4	8,7	1,72	0,0137	0,0068
6-d	Pochylnia	34	600	ŁP 8	14,5	2,35	0,0041	0,0246		0,1136
d-e	Chod.kamienny	34	100	Murowa	12,2	2,79	0,0039	0,0039
e-f	Pochylnia	34	800	Murowa	12,2	2,79	0,0039	0,0312
f-7	Przekop	34	700	ŁP 7	12,8	2,66	0,0055	0,0539
2-7	Komora MW	3,5	100	Mieszan	25	0,14	0,0006	0,0006	0,0006
7-g	Przekop	37,5	50	ŁP 6	10,9	3,44	0,0081	0,0041	0,0864
g-18	Szyb wydecho	37,5	700	Murowa	7,56	4,96	0,0118	0,0826
17-18	Kanał wentyla	42,61	30	Beton	15	2,84	0,0141	0,0042	0,0042

Gdzie:

• Miesz, zmech - oznacza obudowę mieszaną, zmechanizowaną;

• Chod. - oznacza chodnik kamienny;

• Kanał wentyla - oznacza kanał wentylacyjny;

• Nadścian, podścian - oznacza chodnik nadścianowy, podścianowy;

• Szyb wydecho - oznacza szyb wydechowy;

III. Obliczenie dysypacji energii w bocznicach.

Dysypacja energii w bocznicy jest równa :

Oczka :

• I - 1-2-3-10-m.-11-12-13;

• II - 1-2-3-10-n-11-12-13;

• III - 1-2-3-4-8-i-9-12-13;

• IV - 1-2-3-4-8-j-9-12-13;

• V - 1-2-3-4-5-a-6-7-15;

• VI - 1-2-3-4-5-b-6-7-15;

• VII - 1-2-7-15;

Strata zewnętrzna na każdym wentylatorze wynosiła 12 %.

Bocznica	R
1-2	0,0483	111	595,1	595,1	595,1	595,1	595,1	595,1	595,1	595,1
2-3	0,0069	107,5	79,74	79,74	79,74	79,74	79,74	79,74	79,74
3-10	0,0483	43,5	91,4	91,4	91,4
10-m.-11	0,4677	21	206,26	206,26
10-n-11	0,4658	22,5	235,81		235,81
11-12	0,0548	43,5	103,69	103,69	103,69
12-14	0,1164	73,5	628,82	628,82	628,82	628,82	628,82
13-14	0,0042	83,5	29,39	29,39	29,39	29,39	29,39
3-4	0,0207	64	84,79			84,79	84,79	84,79	84,79
4-8	0,0637	30	57,33			57,33	57,33
8-i-9	0,7941	13,5	144,73			144,73
8-j-9	0,8557	16,5	232,98				232,98
9-12	0,0117	30	10,53			10,53	10,53
4-5	0,0550	34	63,58					63,58	63,58
5-a-6	0,7265	19	262,28						262,28
5-b-6	0,7128	15	160,39					160,39
6-7	0,1136	34	131,32					131,32	131,32
2-7	0,0006	3,5	0,0077							0,0077
7-18	0,0866	37,5	121,85					121,85	121,85	121,85
17-18	0,0042	42,6	7,65					7,65	7,65	7,65
				1730,4	1763,4	1630,43	1718,68	1244,42	1346,31	724,31

IV. Regulacja sieci metodą Sałustowicza dla najtrudniejszego, najłatwiejszego i pośredniego oczka w sieci.

1. Dla najtrudniejszego oczka:

Najtrudniejszym oczkiem dla wentylatora I jest oczko II, natomiast dla wentylatora II oczko VI.

l_{f d} = l_{f max} − l_{f b} R_T = l_{f d} / V²

Oczko	I	II	III	IV	V	VI	VII
	1730,4	1763,4	1630,43	1718,68	1244,42	1346,31	724,61
Dysypacja energii na tamie	33,55	0	133,52	45,27	101,89	0	621,7
Opór tamy	0,0665	0	0,733	0,1663	0,453	0	50,75

2. Dla najłatwiejszego oczka:

Najłatwiejszym oczkiem dla wentylatora I jest oczko III, natomiast dla wentylatora II oczko VII.

l_{f d} = l_{f b} −l_{f max}

l_{f d} = l_{f max} − l_{f b} R_T = l_{f d} / V²

Oczko	I	II	III	IV	V	VI	VII
	1730,4	1763,4	1630,43	1718,68	1244,42	1346,31	724,61
Spiętrzenie wentylatora	99,97	133,52	0	87,57	519,81	621,7	0
Wydajność	22,5	21	0	16,5	15	19	0

3. Dla pośredniego oczka:

Pośrednim oczkiem dla wentylatora I jest oczko IV, natomiast dla wentylatora II oczko V.

l_{f d} = l_{f b} −l_{f max}

Oczko	I	II	III	IV	V	VI	VII
	1730,4	1763,4	1630,43	1718,68	1244,42	1346,31	724,61
Dysypacja energii na tamie	-----	-----	88,25	0	0	-----	519,81
Opór tamy	-----	-----	0,4842	0	0	-----	42,43
Spiętrzenie wentylatora	11,72	18,27	-----	0	0	101,89	-----
Wydajność	22,5	21	-----	0	0	19	-----

V. Wyznaczenie spadków potencjałów w bocznicach sieci dla najtrudniejszego oczka.

Spadek potencjału

Dla tamy: δΦ_v = l_{f v} −l_{m T}

Bocznica	Dysypacja energii w bocznicy	Dysypacja energii w oporze miejscowym	Spadek Potencjału	Węzeł	Potencjał
				1	0,0
1-2	595,1	----	595,1	2	-595,1
2-3	79,74	----	79,74	3	-674,84
3-4	84,79	----	84,79	4	-759,63
4-5	63,58	----	63,58	5	-823,21
5-6	262,28	----	262,28	6	-1085,49
6-7	131,32	----	131,32	7	-1216,81
4-8	57,33	----	57,33	8	-816,96
8-9	232,98	45,27	270,25	9	-1087,21
3-10	91,40	----	91,40	10	-766,24
10-11	235,81	----	235,81	11	-1001,45
11-12	103,69	----	103,69	12	-1076,19
12-14	628,82	----	628,82	13	-1733,95
7-18	121,85	----	121,85	18	-1338,31
17-18	29,39	----	29,39	18	-1763,40
13-14	7,65	----	7,65	14	-1346,31

VI. Dobór wentylatorów.

Wentylator dobieram dla najtrudniejszego oczka.

1. Wentylator pierwszy

Dobieram wentylator WPG - 240/1,4 przy obrotach n=375 obr/min

Δp_c =1763,4 Pa

V =83,5 m³/s

Konieczna moc użyteczna

Opór kopalni

Otwór równoznaczny

Warunek ekonomiczności

warunek spełniony

Warunek stabilności

warunek spełniony

2. Wentylator drugi

Dobieram wentylator WPWD 125/1,4 dla obrotów n=585 obr/min

Δp_c = 1346,31 Pa

V = 42,61 m³/s

Konieczna moc użyteczna

Opór kopalni

Otwór równoznaczny

Warunek ekonomiczności

warunek spełniony

Warunek stabilności

warunek spełniony

Oba wentylatory zostały dobrane prawidłowo.

---