Mateusz Wiśniewski gr. 3 semestr V

SZCZECIN 2004

SPIS TREŚCI

strona

1.Wykaz użytych oznaczeń w projekcie 2 - 4

2.Opis techniczny 5 - 6

Obliczenia :

1. Obliczenia parcia aktywnego obciążenia zewnętrznego 6 - 7

i gruntu naziomu na 1 mb

2. Obliczenia jednostkowego parcia gruntu 7

3. Obliczenia wypadkowych parcia czynnego dla prostokątnego 7 - 8

i trójkątnego rozkładu jednostkowego parcia gruntu

4. Obliczenia składowych parcia 8

5. Zestawienie obciążen 8 - 9

6. Obliczenia I stanu granicznego 9 - 13

• Warunek na wypieranie gruntu bezpośrednio spod 9 - 10

ławy fundamentowej

• Sprawdzenie warstwy słabej 10 - 12

• Sprawdzenie stateczności na przesunięcie 12

• Sprawdzenie stateczności na obrót 12

• Sprawdzenie możliwości poślizgu na skutek ścięcia 12 - 13

pod podstawą fundamentu

• Warunek stateczności na ścięcie gruntu słabego 13

znajdującego się pod ścianą

7. Jednorazowe sprawdzenie stateczności skarpy metodą Felleniusa 13 - 15

8. Obliczenia II stanu granicznego 15 - 17

• Obliczenia osiadania 16 - 17

Rysunki :

1. Przekrój pionowy ściany oporowej z fundamentem i z warunkami geotechnicznymi oraz wykres parcia aktywnego obciążenia zewnętrznego i gruntu naziomu - rys. 1

2. Przekrój pionowy ściany oporowej do obliczenia stateczności uskoku metodą Felleniusa - rys. 2

3. Wykresy naprężeń do 2 stanu granicznego oraz wykop - rys. 3

Literatura :

• PN - 83/B - 03010 - Ściany oporowe

• PN - 81/B - 03020 - Posadowienie bezpośrednie budowli

Wykaz oznaczeń użytych w projekcie

I_d - stopień zagęszczenia gruntu

H_m - wysokość muru

B - szerokość podstawy fundamentu

L - długość podstawy fundamentu

S_d - szerokość dolna ściany

S_k - szerokość korony

q - obciążenie naziomu

D - zagłębienie fundamentu fundamentu

h_z - głębokość przemarzania gruntu

I_l - stopień plastyczności gruntu

P_d , mw - piasek drobny , mało wilgotny

G_p , c - glina piaszczysta o stanie konsolidacji c

P_s , w - piasek średni , wilgotny

P_л , w - piasek pylasty . wilgotny

γ⁽ⁿ⁾/γ^(r) - ciężar objętościowy ( wartość charakterystyczna / wartość obliczeniowa )

Φ_u⁽ⁿ⁾/Φ_u^(r) - kąt tarcia wewnętrznego gruntu

M_o⁽ⁿ⁾/M_o^(r) - edometryczny moduł ściśliwości gruntu

Cu⁽ⁿ⁾/Cu^(r) - konsolidacja gruntu

ρ_s⁽ⁿ⁾/ρ_s^(r) - gęstość właściwa gruntu

β - kąt nachylenia ściany oporowej do pionu

δ₂⁽ⁿ⁾ - kąt tarcia gruntu o ścianę oporową

ε - kąt nachylenia naziomu w stosunku do poziomu

e_a - jednostkowe parcie graniczne ( czynne )

K_a - współczynnik parcia granicznego ( czynnego )

x - odległość od naziomu do punktu przyłożenia wypadkowej parcia granicznego ( czynnego )

θ - kąt nachylenia płaszczyzny odłamu parcia do poziomu

E_a - wypadkowa parcia granicznego ( czynnego )

E_aV - pionowa składowa wypadkowej parcia granicznego ( czynnego )

E_aH - pozioma składowa wypadkowej parcia granicznego ( czynnego )

G - ciężar

N_{r max} - maksymalne obciążenie naziomu

N_{r min} - minimalne obciążenia naziomu

e_B - mimośród

q_max , q_min - jednostkowy opór obliczeniowy podłoża pod podstawą fundamentu zastępczego

W_x -wskażnik wytrzymałości

m - współczynnik korekcyjny

B - obliczeniowa szerokość podstawy fundamentu

L - obliczeniowa długość podstawy fundamentu

D_min - głębokość posadowienia fundamentu

T^(r) - siła tnąca

ρ_D^(r) - średnia gęstość objętościowa gruntu ponad podstawą zastępczego fundamentu

Q_fNB - pionowa składowa obliczeniowego oporu granicznego podłoża gruntowego

ρ_h^(r) - średnia gęstość objętościowa gruntu między podstawami fundamentów rzeczywistego i zastępczego

μ - współczynnik tarcia gruntu o konstrukcję

T_rB - siła pozioma działająca równolegle do krótszego boku B podstawy fundamentu

g - przyspieszenie ziemskie

ρ_B^(r) - gęstość objętościowa gruntu dla słabej warstwy

M_o - moment sił obracających

M_u - moment sił utrzymujących

h_śr - średnia wysokość paska

R - promień

V - objętość paska

b - szerokość paska

S - składowa ciężaru danego paska

G_całk - całkowity ciężar danego paska

x_i - odległość od punktu O do środka danego paska

N - składowa ciężaru danego paska

б_zρ - naprężenia pierwotne pochodzące od ciężaru warstw gruntowych

η_m - współczynnik zależny od wartości L/B i z/B

б_zρ - odprężenia podłoża spowodowane wykonaniem wykopu

η_s - współczynnik zależny od wartości L/B i z/B

б_zq - naprężenia w podłożu od obciążenia zewnętrznego

б_zd - naprężenia dodatkowe

б_zs - naprężenia wtórne

S'_i - osiadanie pierwotne warstwy i

S''_i - osiadanie wtórne warstwy i

N_C , N_B , N_D - współczynniki nośności zależne od wartości obliczeniowej kąta tarcia wewntrznego

i_C , i_B , i_D - współczynniki uwzględniające wpływ nachylenia obciążenia nośność podłoża

OPIS TECHNICZNY

1.DANE OGÓLNE

Zawartość projektu to obliczenia posadowienia muru oporowego zabezpieczającego osuw skarpy od obciążenia magazynu , co jest w konsekwencji zabezpieczeniem stabilności fundamentu hali magazynowej posadowionej na skarpie.

Ogólne założenia konstrukcji i technologii :

Ściana oporowa zaprojektowana jest jako żelbetowa ( beton B - 25 zwykły na kruszywie kamiennym , zagęszczany ) , monolityczna , wykonana na miejscu . Jako zasypkę użyto gruntu rodzimego , wybranego z wykopu pod ścianę - piasku drobnego , średnio zagęszczonego o I_d=0.6 .

Pozostałe parametry :

• Całkowita wysokość muru H_m = 6.0 m

• Szerokość podstawy fundamentu B = 4.0 m

• Długość fundamentu L = 10 m

• Szerokość korony S_k = 0.6 m

• Szerokość dolna S_d = 0.6 m

• Obciążenie naziomu q = 12.0 kPa

• Głębokość posadowienia D = 1.0 m

• Głębokość przemarzania gruntu h_z = 0.8 m

Warunki gruntowe w miejscu lokalizacji konstrukcji - układ warstw :

Przelot warstwy (m)	Nr warstwy	Grunt (symbol)	Id/Il
do 2.8	I	Pd , mw	0.6
2.8 - 3.8	II	Gp , c	0.3
3.8 - 4.5	III	Ps , w	0.5
> 4.5	IV	Pл , w	0.8

Zestawienie parametrów geotechnicznych :

Rodzaj gruntu	γ^(n)/γ^(r) [ g/cm^3 ]	Φu^(n)/Φu^(r) [ ˚ ]	Mo^(n)/Mo^(r) [ kPa ]	Cu^(n)/Cu^(r)	ρs^(n)/ρs^(r) [ g/cm^3 ]	Il / Id
Pd , mw	16.5/14.85	31/27.9	67000/60300	-	1.65/1.485	0.6
Gp , c	21.0/18.9	13/11.7	23000/20700	13/11.7	2.10/1.89	0.3
Ps , w	18.5/16.65	33/29.7	98000/88200	-	1.85/1.665	0.5
Pл , w	18.5/16.65	32/28.8	101000/90900	-	1.85/1.665	0.8

2.OBLICZENIA

2.1.Obliczenia parcia aktywnego obciążenia zewnętrznego i gruntu naziomu na 1 mb :

Dane :

z = 6 m

β = 0

δ₂⁽ⁿ⁾ = 0.5 Φ⁽ⁿ⁾ = 0.5 * 31 = 15.5˚

ε = 0

Współczynnik parcia granicznego wynosi :

2.1.1.Obliczenia jednostkowego parcia gruntu :

z = 0 [ m ] e_a = ( 16.5 * 0 + 12 ) * 0.289 = 2.46 [ kPa ]

z = 6 [ m ] e_a = ( 16.5 * 6 + 12 ) * 0.289 = 32.079 [ kPa ]

z = 2.25 [ m ] e_a = ( 16.5 * 2.25 + 12 ) * 0.289 = 14.197 [ kPa ]

z = 3.6 [ m ] e_a = ( 16.5 * 3.6 + 12 ) * 0.289 = 20.63 [ kPa ] - 14.197 [ kPa ] =

6.43 [ kPa ]

x = 20.28 [ kPa ]

2.1.2.Obliczenia wypadkowych parcia czynnego dla prostokątnego i trójkątnego rozkładu jednostkowego parcia gruntu :

θ = 90 - δ₂ = 74.5˚

E_a11 = 2.46 * 2.25 * sin 74.5 = 5.33 kN

E_a12 = 0.5 * 2.25 * 11.74 * sin 74.5 = 12.73 kN

E_a13 = 0.5 * 3.75 * (32.079 - 14.197 ) * sin 74.5 = 32.3 kN

E_a14 = 0.5 * 2 * ( 20.28 - 17.88 ) * sin 74.5 = 2.31 kN

E_a = 52.67 kN

x = 3.62 m

2.1.3. Obliczenia składowych parcia :

E_aV sin 15.5˚ = E_aV / E_a => E_aV = 14.075 kN

E_aH cos 15.5˚ = E_aH / E_a => E_aH = 50.75 kN

2.2.Zestawienie obciążen :

Do wykonania ściany żelbetowej użyto betonu zbrojonego B - 25 o ciężarze objętościowym γ⁽ⁿ⁾ = 25 [ kN/m³ ]

G₁ = 4 * 0.6 * 1 * 25 * 1.1 / 0.9 = 66 kN / 54 kN

G₂ = 5.4 * 0.6 * 1 * 25 * 1.1 / 0.9 = 89.1 kN / 72.9 kN

G₃ = 2.15 * 0.4 *1 * 25 * 1.1 / 0.9 = 23.65 kN / 19.35 kN

G₄ = 1.25 * 0.4 * 1 * 16.5 * 1.2 / 0.8 = 9.9 kN / 6.6 kN

G₅ = 2.15 * 1.85 * 1 * 16.5 * 1.2 / 0.8 = 78.75 kN / 52.5 kN

G₆ = 3.15 * 2.15 * 1 * 16.5 * 1.2 / 0.8 = 134.09 kN / 89.4 kN

G₇ = 12 * 2.15 * 1 = 25.8 kN

Składowa pionowa = 14.075 * 1.1 = 15.48 kN

N_{r max} = 442.77 kN

N_{r min} = 333.22 kN

Suma momentów wypadkowych działania podłoża względem środka podstawy fundamentu ( pkt. B ) :

ΣM = G₄ * 1.375 + G₂ * 0.45 - G₇ * 0.925 - G₅ * 0.925 - G₃ * 0.925 - G₆ * 0.925 +

+ E_aH * 2.38 + E_aV * 0.15 = - 62.66

Obliczony mimośród e_B :

e_B = ΣM / ΣN_r = - 62.22 / 442.77 = - 0.14 m < B/6 = 0.67

Wartości naprężeń :

q_max = [ N_r / ( B * L ) ] + ΣM / W_x = [ 442.77 / ( 4 * 1 ) ] + 62.66 / [ (1 * 4² ) / 6 ] =

= 134 .16

q_min = [ N_r / ( B * L ) ] - ΣM / W_x = [ 442.77 / ( 4 * 1 ) ] + 62.66 / [ (1 * 4² ) / 6 ] =

= 87.22

Sprawdzenie czy grunt pod całym fundamentem będzie ściskany :

q_max / q_min = 1.54 < 2

Grunt pod całym fundamentem będzie na całej powierzchni ściskany

2.3.Obliczenia I stanu granicznego :

2.3.1.Warunek na wypieranie gruntu bezpośrednio spod ławy fundamentowej :

m = 0.9 * 0.9 = 0.81

B = B - 2 e_B = 4 - 2 * 0.14 = 3.72 m

L = 1 mb

D_min = 1.0 m

B = 4 m

tg Ф^(r) = 0.53 T^(r) = 50.75 kN

tg δ_B = T^(r)_B / N_r = 50.75 / 333.22 = 0.15

tg δ_B / tg Ф^(r) = 0.15 / 0.53 = 0.28

ρ_D^(r) = 1.65 * 0.8 = 1.32 t / m³

ND = 14.72	NB = 5.47	NC = 25.80
iD = 0.67	iB = 0.48	iC = 0.65

Q_fNB = 3.72 * 1 * [ ( 1 + 0.3 * 4 / 10 ) * 25.80 * 0 * 0.65 + ( 1 + 1.5 * 4 / 10 ) * 14.72

* 1.32 * 10 * 1 * 0.67 + ( 1 - 0.25 * 4 /10 ) * 5.47 * 1.64 * 10 * 3.72 * 0.48 ] =

= 896.706 kN

333.22 < 0.81 * 896.706 KN

333.22 < 726.33 kN

Warunek jest spełniony

2.3.2.Sprawdzenie warstwy słabej

Warunek dotyczy G_p , c , I_l = 0.3 zalegającej 1.8 m poniżej podstawy fundamentu

B' = B + b

L' = 1 mb

h = 1.8 m B = 4 m => b = h / 4 = 0.45 m

B' = 4 + 0.45 = 4.45 m

ρ_h^(r) = 1.65 * 0.8 = 1.32 t / m³

N'_r = N_r + B' * L' * h * ρ_h^(r) * g

N'_r = 333.22 + 4.45 * 1 * 1.8 * 1.32 * 10 = 438.952 kN

Mimośród :

e_B^' = ( N_r * e_B + T_rB * h ) / N'_r = ( 333.22 * 0.14 + 50.75 * 1.8 ) / 438.952 = 0.31 m

B = B' - 2 e_B^' = 4.45 - 2 * 0.31 = 3.83 m

L = 1 mb

D'_min = D_min + h = 1 + 1.8 = 2.8 m

ρ_D^(r) = 1.65 * 0.9 = 1.485 t / m³

ρ_B^(r) = 2.10 * 0.9 = 1.89 t / m³

Cu^(r) = 13 * 0.9 = 11.7 t / m³

tg δ_B = E_aH^(r) / N'_r = 50.75 / 438.952 = 0.11

tg Ф^(r) = tg 11.7˚ = 0.20

tg δ_B / tg Ф^(r) = 0.11 / 0.20 = 0.55

ND = 3	NC = 10	NB = 0.5
iD = 0.82	iC = 0.75	iB = 0.63

Q'_fNB = 3.83 * 1 [ ( 1+ 0.3 * 3.83 / 10 ) * 10 * 11.7 * 0.75 + ( 1 + 1.5 * 3.83 / 10 ) * 3 * 1.485 * 10 * 2.8 * 0.82 + (1 - 0.25 * 3.83 / 10 ) * 0.5 * 1.89 * 10 * 3.83 * 0.63 ] = 1070.98 kN

438.952 < 0.81 * 1070.98 kN

438.952 < 867.49 kN

Warunek jest spełniony

2.3.3.Sprawdzenie stateczności na przesunięcie

T^(r) = E_aH^(r) = 50.75 kN

m = 0.72

Q_tf = N'_{r min} * μ = 333.22 * 0.45 = 149.949 kN

50.75 kN < 107.96 kN

Warunek jest spełniony . Przesuw fundamentu po gruncie nie wystąpi .

2.3.4.Sprawdzenie stateczności na obrót

M_o < m_o * M_uf

M_uf = 66 * 2 + 89.1 * 1.55 + 23.65 * 2.925 + 9.9 * 0.625 + 78.75 * 2.925 + 134.09 * 2.925 + 25.8 * 2.925 + 15.48 * 1.85 = 1072.13

M_o = E_aH^(r) = 50.75

m_o = 0.72

50.75 < 964.917

Warunek jest spełniony .

2.3.5.Sprawdzenie możliwości poślizgu na skutek ścięcia pod podstawą fundamentu

Q_tr < m * T_f2^(r)

T_f2^(r) = N^(r) * tg Φ^(r) + Cu^(r) * A = 333.22 * 0.53 = 176.60

m = 0.72

50.75 < 176.60 * 0.95

50.75 < 167.77

Warunek jest spełniony .

2.3.6.Warunek stateczności na ścięcie gruntu słabego znajdującego się pod ścianą

Q_tr < m_t * T_fr

m_t = 0.72

T_fr = N^(r) * tg Ф^(r) +Cu^(r) * B' * L = 438.952 * 0.20 + 11.7 * 4.45 * 1 = 139.85

50.75 < 132.86

Warunek jest spełniony .

2.4.Jednorazowe sprawdzenie stateczności skarpy metodą Felleniusa

• Promień walcowej powierzchni poślizgu wynosi R = 8.4 m , szerokość paska b nie może przekraczać 0.1 R => b = 0.8 m .

• Objętość paska liczona jest ze wzoru V = [ (a + b )*h ] / 2 [ m³ ] .

• Ciężar poszczególnego paska liczony jest ze wzoru G = γ * V [ kN / mb ] .

• Kąt nachylenia stycznej w miejscu przecięcia h_śr z powierzchnią poślizgu jako α

• Wartość siły dążącej do zsunięcia skarpy , równoległej do stycznej powierzchni poślizgu oznaczono jako S , obliczono ze wzoru S = G_całk * sin α [ kN / mb ] .

• Wartość siły dociskającej naziom do powierzchni poślizgu w obrębie każdego każdego z pasków oznaczono jako N , kierunek działania siły jest prostopadły do stycznej powierzchni poślizgu , obliczono ze wzoru N = G_całk * cos α [ kN / mb ] .

• T oznacza siłe oporu tarcia ik kohezji gruntu przeciwsatiającą się sile zsuwającej w pasku , obliczono ze wzoru T = N * tg Φ + Cu * l * 1 mb [ kN / mb ] .

• W paskach od 1 do 9_I siły S i T powodują moment utrzymujący , z kolei w paskach od 10 do 18 siła S powoduje moment obracający a siła T moment utrzymujący .

M_u / M_o = F > 1.2 - 2.0

Zestawienie sił powodujących moment utrzymujący i obracający

• Kąt tarcia wewnętrznego dla piasku drobnego Ф_Pd = 27.9˚ => tg Φ = 0.529

• Obciążenie naziomu q = 12.0 kPa

Nr bloku	b m	hi m	Vi m^3	γ i kN/m^3	Gi kN	Gcałk kN	xi m	sinα	cosα	Dł. spodu paska m	Si kN/mb	Ni kN/mb	Ti kN/mb
1	0.3	0.3	0.045	16.5	0.74	0.74	5.1	0.619	0.785	0.4	0.458	0.58	0.31
2	0.8	0.55	0.44	16.5	7.26	7.26	4.6	0.559	0.829	0.9	4.06	6.02	3.18
3	0.8	1	0.8	16.5	13.2	13.2	3.9	0.464	0.886	0.9	6.12	11.69	6.33
4	0.8	1.4	1.08	16.5	17.82	17.82	3.1	0.369	0.929	0.8	6.57	16.55	8.75
5	0.8	1.7	1.32	16.5	21.78	21.78	2.3	0.286	0.958	0.8	6.23	20.86	11.03
6	0.8	1.85	1.48	16.5	24.42	24.42	1.6	0.190	0.982	0.8	4.64	23.98	12.68
7	0.8	1.95	1.56	16.5	25.74	25.74	0.8	0.095	0.995	0.8	2.44	25.61	13.55
8I	0.4	2.0	0.8	16.5	13.2	13.2	0.2	0.024	0.999	0.4	0.317	13.19	6.98
8II	0.2	0.4 0.6 1.0	0.08 0.12 0.2	16.5 25 16.5	1.32 3 3.3	7.62	0.3	0.036	0.999	0.2	0.27	7.61	4.02
8III	0.25	2.0	0.5	16.5	8.25	8.25	0.125	0.015	0.1	0.25	0.124	0.825	0.436
9	0.8	0.4 0.6 0.95	0.32 0.48 0.76	16.5 25 16.5	5.28 12 12.54	29.82	0.8	0.095	0.995	0.8	2.83	29.67	15.69
9I	0.15	0.4 0.6 0.9	0.06 0.09 0.13	16.5 25 16.5	0.99 2.25 2.14	5.38	1.27	0.151	0.988	0.15	0.81	5.31	2.81
10	0.6	6 0.85	3.6 0.68	25 16.5	90 11.22	101.22	1.7	0.202	0.979	0.7	20.45	99.09	52.42
9II	0.1	1.85 0.4 3.15 0.6 0.7	0.185 0.04 0.315 0.06 0.07	16.5 25 16.5 25 16.5	3.05 1 5.2 1.5 1.15	23.9	2	0.238	0.971	0.1	5.69	23.20	12.27
11	0.8	1.85 0.4 3.15 0.6 0.7	1.48 0.32 2.52 0.48 0.52	16.5 25 16.5 25 16.5	24.42 8 41.58 12 8.58	106.58	2.4	0.286	0.958	0.8	30.48	102.10	54.01
12	0.8	1.85 0.4 3.15 0.6 0.4	1.48 0.32 2.52 0.48 0.28	16.5 25 16.5 25 16.5	24.42 8 41.58 12 4.62	102.62	3.2	0.381	0.924	0.8	39.12	94.82	50.16
13I	0.5	1.85 0.4 3.15 0.6 0.1	0.92 0.2 1.57 0.3 0.06	16.5 25 16.5 25 16.5	15.18 5 25.9 7.5 0.99	66.57	3.85	0.458	0.889	0.6	30.49	59.18	31.31
13II	0.3	5.8	1.74	16.5	28.71	40.71	4.75	0.565	0.825	0.3	23	33.58	17.76
14	0.8	5.5	4.4	16.5	72.6	84.6	4.9	0.583	0.812	0.9	49.32	68.69	36.33
15	0.8	4.85	3.88	16.5	64.02	76.02	5.6	0.666	0.746	1	50.63	56.71	29.99
16	0.8	4	3.2	16.5	52.8	64.8	6.4	0.762	0.648	1.2	49.38	41.99	22.21
17	0.8	2.85	2.24	16.5	36.96	48.96	7.2	0.857	0.515	1.6	41.96	25.21	13.34
18	0.6	1.5	0.63	16.5	10.39	22.39	7.9	0.940	0.341	2.3	21.05	7.63	4.04

ΣT_ip = 346.796

ΣT_il = 62.81

ΣS_il = 30.835

ΣS_ip = 365.604

ΣM_u / ΣM_o = (ΣT_ip + ΣT_il + ΣS_il ) / ΣS_ip = 1.205

Dla tak przyjętego punktu obrotu i promienia skarpa jest stateczna , ponieważ F > 1.2 - 2.0

2.5.Obliczenia II stanu granicznego

Sprawdzenie II stanu granicznego przeprowadzono w formie tabelarycznej .

Rzędne	γ [kN/m^3]	бzρ [kPa]	z [m]	z/B	ηm	бzρ [kPa]	ηs	бzq [kPa]	бzd [kPa]	бzs [kPa]	0.3 бzρ [kPa]
0	16.5	0	-	-	-	-	-	-	-	-	-
1.0	16.5	16.50	0	0	1	16.50	1	110.69	94.190	16.500	4.95
2.8	16.5	46.20	1.8	0.450	0.82	13.53	0.62	68.63	55.100	13.530	13.86
3.8	21.0	67.20	2.8	0.700	0.68	11.22	0.50	55.34	44.120	11.220	20.16
4.5	18.5	80.15	3.5	0.875	0.54	8.910	0.41	45.38	36.470	8.910	24.045
6.5	18.5	117.15	5.5	1.375	0.35	5.775	0.27	29.89	24.115	5.775	35.145
8.5	18.5	154.15	7.5	1.875	0.22	3.630	0.22	24.35	20.720	3.630	46.245
10.5	18.5	191.15	9.5	2.375	0.20	3.300	0.13	14.39	11.090	3.300	57.345
12.5	18.5	228.15	11.5	2.875	0.11	1.815	0.10	11.07	9.2550	1.815	68.445

Następujące naprężenia policzono ze wzorów :

• Naprężenia pierwotne pochodzące od ciężaru warstw gruntowych

б_zρ = h * γ [ kPa ]

• Naprężenia wtórne

б_zs = б_zρ [ kPa ]

• Naprężenia w podłożu od obciążenia zewnętrznego

б_zq = q * η_s , gdzie q = N_r / ( L * B ) [ kPa ] => q = 442.77 / ( 1 * 4 ) =

110.69 kPa

• Naprężenia dodatkowe

б_zd = б_zq - б_zs [ kPa ]

• Odprężenia podłoża spowodowane wykonaniem wykopu

б_zρ = б_zρ * η_m [ kPa ]

• Naprężenia minimalne

б_zd = 0.3 * б_zρ [ kPa ]

2.5.1.Obliczenia osiadania

• Osiadanie pierwotne warstwy i :

S'_i = ( б_zdi * h_i ) / M_oi [ cm ]

• Osiadanie wtórne warstwy i :

S''_i = [( б_zs * h_i ) / M_i ] * λ [ cm ]

λ = 0 gdy budowa trwa mniej niż rok

λ = 1 gdy budowa trwa dłużej niż rok

Ponieważ czas wykonania ściany oporowej nie powinien przekroczyć roku , sprawdzono osiadanie tylko dla naprężeń dodatkowych do 6.5 m

h [ cm ]	Mo [ kPa ]	бzd^śr [ kPa ]	S' [ cm ]
180	60300	74.6450	0.223
100	20700	49.6100	0.240
70	88200	40.2950	0.032
200	90900	30.2925	0.067

Σ 0.562

Ściana oporowa osiadła 0.562 cm - dopuszczalna wartość osiadań wynosi 10 cm , zatem warunek II stanu granicznego jest spełniony .

1

---