I.I.) Obliczenie przepływów wielkich wód o określonym prawdopodobieństwie pojawienia się wg Stachy-Biernata:
(korzystając z programu woda.exe)
I.II.) Obliczenie wysokości zwierciadła wody dla danego przepływu:
(korzystając z programu k_konsum.exe)
n=0,03 - współczynnik szorstkości
I=0,00135 - spadek rzeki
Prawdopodobieństwo P [%] |
Przepływ Q [m3/s] |
Wysokość h [m] |
Prędkość przepływu V [m/s] |
Rzędna [m n.p.m.] |
0,10 0,20 0,50 1,00 2,00 3,00 5,00 10,0 20,0 30,0 50,0 |
118,49 105,88 89,45 77,18 65,05 59,72 49,06 37,23 25,67 19,14 11,2 |
5,79 5,44 4,96 4,58 4,18 4,00 3,61 3,14 2,62 2,29 1,82 |
- - - 2,131 - 1,987 - - - - 1,191 |
37,89 37,54 37,06 36,68 36,28 36,10 35,71 35,24 34,72 34,39 33,92 |
II.) Obliczenie światła jazu:
a - wysokość warstwy przelewowej [m]
h - dopuszczalne piętrzenie wody miarodajnej [m]
k - wysokość prędkości [m]
μ1 - współczynnik wydatku =0,83 (dla jazu stałego i ruchomego)
μ2 - współczynnik wydatku =0,67 (dla jazu stałego) =0,62 (dla jazu ruchomego)
II.I.) Obliczenie światła jazu stałego:
- wysokość prędkości
II.II.) Obliczenie światła jazu ruchomego:
III.) Obliczenie współczynnika dławienia bocznego:
Warunki:
1.) |
Brz>(bu+df)⋅n 12,20<(3,35+1,0)⋅2=8,7 |
2.) |
hz/H0≤0,85÷0,90 hz=a=3,55 H0=hz+h+k=3,55+0,45+0,20=4,2 3,55/4,20=0,845<0,85 |
Ponieważ obydwa warunki zostały spełnione współczynnik liczymy ze wzoru:
n=2 - ilość sekcji przelewowych
df =1,0 - szerokość filara
ξp - współczynnik odpływu przyczółka |
ξf - współczynnik odpływu filara |
ξp=0,50
|
ξf=0,57
|
Przyjęto z książki T. Bednarczyka „Jazy zasady projektowania”, cz I str. 53 |
IV.) Obliczenie wysokości podniesienia zasuwy:
ε' - współczynnik dławienia pionowego (odczytany z tabeli w zależności e/T)
przyjmuję:
e=0,63 [m]
T=34,85-32,55-0,5⋅e=2,3-0,5⋅0,63=1,985
E/T=0,63/1,985=0,32 → ε'=0,626
V.) Obliczenie pierwszej i drugiej głębokości sprzężonej:
hs>h2 - odskok zatopiony
hs<h2 - odskok nie zatopiony
odskok nie zatopiony, należy zaprojektować nieckę wypadową
V.I.) Określenie głębokości niecki wypadowej:
`
Warunek:
przyjmuję dn=0,05 [m]
zakładam h1=0,453 [m]
Minimalna głębokość niecki wypadowej może wynosić 0,30 [m]
zakładam h1=0,429 [m]
V.II.) Obliczenie długości niecki wypadowej:
VI.) Obliczenie długości drogi filtracji pod budowlą:
VI.I.) Metoda Bligh'a:
CB - współczynnik ustalony przez autora, zależny od rodzaju gruntu (dla żwiru 5Ⴘ9)
- warunek spełniony
2.) Metoda Lena:
CL - współczynnik ustalony przez autora, zależny od rodzaju gruntu (dla żwiru drobny 4)
- warunek spełniony
VII.) Obliczenie szerokości wnęk remontowych:
|
|
|
|
|
|
|
|
|
VIII.) Sprawdzenie grubości niecki wypadowej:
kw -współczynnik na wypłynięcie dla IV klasy budowli =1,05
Ponieważ minimalna grubość płyty może być 0,30 [m] dlatego przyjmuję tą wartość.
IX.) Zestawienie ciężarów i sprawdzenie warunku stanu granicznego na przesunięcie:
Ciężar doku |
GD=3249,75 [kN] |
Ciężar filara |
GF=549,00 [kN] |
Ciężar zasuw |
GZ=32,2 [kN] |
Ciężar urządzenia wyciągowego |
GW=24,0 [kN] |
Ciężar kładki |
GK=9,07 [kN] |
Ciężar wody górnej |
GWG=446,2[kN] |
Ciężar wody dolnej |
GWD=1852,7 [kN] |
Parcie wody górnej |
H1=1109,73 [kN] |
Parcie wody dolnej |
H2=579,11 [kN] |
Parcie filtracyjne |
PF=606,99 [kN] |
Siła wyporu |
PW=783,22 [kN] |
μ - współczynnik tarcia na styku fundamentu z podłożem; =0,55 wg PN 83/B - 03010 tab. 3
dla gruntów niespoistych, żwiry i pospółki, i betonu chropowatego.
G= GD+ GF+ GZ+ GW+ GK+ GWG+ GWD
G =3249,75+549,0+32,2+24+9,07+446,2+1852,7=6162,92 [kN]
U= PF+ PW=606,99+783,22=1390,21 [kN]
Wx=H1-H2=1109,73-579,11=530,62 [kN]
X.) Sprawdzenie warunku stanu granicznego na obrót:
Tabela 1. Zestawienie momentów utrzymujących
Lp. |
Siła [kN] |
Ramie siły [m] |
Moment [kNm] |
1 |
GD=3249,75 [kN] |
6,475 |
21042,13 |
2 |
GF=549,00 [kN] |
10,45 |
5737,05 |
3 |
GZ=32,2 [kN] |
10,70 |
344,54 |
4 |
GW=24,0 [kN] |
10,70 |
256,8 |
5 |
GK=9,07 [kN] |
9,80 |
88,89 |
6 |
GWG=446,2[kN] |
11,75 |
5242,85 |
7 |
GWD=1852,7 [kN] |
5,225 |
9680,36 |
8 |
H2=579,11 [kN] |
0,81 |
469,08 |
|
|
|
42861,7 |
Tabela 2. Zestawienie momentów obracających
Lp. |
Siła [kN] |
Ramie siły [m] |
Moment [kNm] |
1 |
H1=1109,73 [kN] |
1,675 |
1858,8 |
2 |
PF=606,99 [kN] |
8,45 |
5129,07 |
3 |
PW=783,22 [kN] |
6,475 |
5071,35 |
|
|
|
12059,22 |
XI.) Obliczenie długości drogi filtracji wokół przyczółka:
α - współczynnik zmniejszający zależny od klasy budowli (dla klasy IV α=0,6)
CL - współczynnik ustalony przez autora, zależny od rodzaju gruntu (dla żwiru drobnego 4)
warunek spełniony
32,10
34,85
PN
P=2,75
a=1,25
h=0,45
36,10
36,55
Rys.1 Schemat do ustalenia światła jazu stałego.
32,10
34,85
PN
P=0,45
a=3,55
h=0,45
36,10
36,55
Rys.2 Schemat do ustalenia światła jazu ruchomego
r=0,7 m
df
34,85
PN
PN
T
e
e
32,55
Rys.3 Schemat od obliczenia wysokości podniesienia zasuwy
SNW
hs=1,82
h1
h2
T=1,985
e=0,63
PN
34,85
32,55
Rys.4 Schemat do ustalenia rodzaju odskoku
SNW
TOP
TOL
dn
V≈0
hs=1,82
h1
h2
t=2,75
PN
34,85
32,10
Rys.5 Schemat do określenia głębokości niecki wypadowej
L2
Ln
L1
pd=0,50
SNW
P=0,45
dn=0,05
h1=0,453
h2=1,745
H0=2,30
e=0,63
PN
34,85
32,55
Rys.6 Schemat do obliczenia długości niecki wypadowej
3
2
1
0
H=0,93
0,30
SNW
dn=0,30
PN
34,85
33,92
Rys.7 Schemat do obliczenia drogi filtracji
34,85
PN
H=2,75
h=0,2
F
buε
W
W
l=4,25
g
q
g
x
g
g
Q
1 m
1 m
Q'
x
Rys.8 Schemat do obliczenia szerokości wnęk remontowych
Rys.9 Schemat do sprawdzenia grubości niecki wypadowej