WYDZIAŁ GÓRNICZY
rok akademicki
Ćwiczenie nr 2
Temat : PROJEKT ZBOCZA STAŁEGO
Wykonał :
1. Wyznaczenie nachylenia generalnego zbocza metodą Fp-Masłowa
- naprężenia pierwotne δi = Σ γi zi
- kąty nachylenia dla poszczególnych warstw wg Masłowa : ψi = arctg ( tg φ + c/δ )
- odległości poziome dla poszczególnych warstw Li = hi / ( tg φ + c / δ )
Dla nachylenia wstępnego 2 : 1
Rodzaj gruntu |
Głębokość zalegania [m.p.p.t.] |
Ciężar objętościowy gi [KN/m3] |
Naprężenia pierwotne δi [kPa] |
Spójność c [kPa] |
Kąt tarcia φ [°] |
Kąty nachylenia Ψ [° ] |
Długość w poziomie Li [m.] |
piaski |
1 |
17,6 |
17,6 |
0 |
30 |
30 |
1,73205 |
piaski |
2 |
17,6 |
35,2 |
0 |
30 |
30 |
1,73205 |
piaski |
2,5 |
17,6 |
44 |
0 |
30 |
30 |
0,86603 |
glina piaszczysta |
3,5 |
21,1 |
65,1 |
45 |
14 |
43,2459 |
1,06318 |
glina piaszczysta |
4,5 |
21,1 |
86,2 |
45 |
14 |
37,6455 |
1,2964 |
glina piaszczysta |
5,5 |
21,1 |
107,3 |
45 |
14 |
33,7712 |
1,49541 |
piaski |
6 |
17,6 |
116,1 |
0 |
30 |
30 |
0,86603 |
piaski |
7 |
17,6 |
133,7 |
0 |
30 |
30 |
1,73205 |
piaski |
8 |
17,6 |
151,3 |
0 |
30 |
30 |
1,73205 |
piaski |
9 |
17,6 |
168,9 |
0 |
30 |
30 |
1,73205 |
piaski |
10 |
17,6 |
186,5 |
0 |
30 |
30 |
1,73205 |
piaski |
12 |
17,6 |
221,7 |
0 |
30 |
30 |
3,4641 |
piaski |
14 |
17,6 |
256,9 |
0 |
30 |
30 |
3,4641 |
piaski |
15,5 |
17,6 |
283,3 |
0 |
30 |
30 |
2,59808 |
ił poznański |
18 |
19,6 |
332,3 |
40 |
10 |
16,5256 |
8,42602 |
ił poznański |
20 |
19,6 |
371,5 |
40 |
10 |
15,8545 |
7,04229 |
ił poznański |
22 |
19,6 |
410,7 |
40 |
10 |
15,3081 |
7,30669 |
ił poznański |
23,5 |
19,6 |
440,1 |
40 |
10 |
14,9608 |
5,61345 |
glina zwałowa |
25,5 |
20,1 |
480,3 |
30 |
13 |
16,348 |
6,81828 |
glina zwałowa |
28,5 |
20,1 |
540,6 |
30 |
13 |
15,9797 |
10,4762 |
piaski |
29,5 |
17,6 |
558,2 |
0 |
30 |
30 |
1,73205 |
węgiel brunatny |
32,5 |
14,2 |
600,8 |
250 |
35 |
48,146 |
2,6874 |
węgiel brunatny |
35,5 |
14,2 |
643,4 |
250 |
35 |
47,4335 |
2,75541 |
Sprawdzenie warunku dopuszczalnej rozbieżności pomiędzy nachyleniem założonym , a
obliczonym : dHx < 0,1 H dla dHx = 1,25 m. i H = 35,5 m. warunek jest spełniony
2. Wyznaczenie nachylenia poszczególnych skarp zbocza stałego dla następujących założeń
- półka węglowa o szerokości 5 m. i nachyleniu 1: 1
- jednostkowe obciążenie podłoża : dla koparki SRS 4000 q = 1,24 KG/cm2
2.1. Określenie szerokości półki skarpy 1
- szerokość pasa odwodnieniowego a = 6 m.
- szerokość pasa transportowego dla koparki SRS 4000 tmin = 15 m.
- szerokość pasa bezpieczeństwa ( zgodnie z przepisami ) bmin = 5 m.
2.2. Określenie parametrów wytrzymałości trwałej
- w przypadku gruntów sypkich τt = 0,9 τs
- w przypadku gruntów spoistych τt = 0,55 τs
tzn. ct = 0,55 cs i tg φt = 0,55 tg φs
parametry : |
wytrzymałości standardowej |
|
|
wytrzymałości trwałej |
|
|
rodzaj gruntu |
φ [ °] |
c [KN/m2] |
tg φ [°] |
φt [°] |
ct [KN/m2] |
tg φt |
żwiry i pospółki |
35 |
0 |
0,700208 |
32,22 |
0 |
0,630187 |
piaski |
30 |
0 |
0,57735 |
27,46 |
0 |
0,519615 |
glina piaszczysta |
14 |
45 |
0,249328 |
7,81 |
24,75 |
0,13713 |
glina zwałowa |
13 |
30 |
0,230868 |
7,24 |
16,5 |
0,126978 |
mułek |
23 |
20 |
0,424475 |
13,14 |
11 |
0,233461 |
ił piaszczysty |
12 |
60 |
0,212557 |
6,67 |
33 |
0,116906 |
ił pioznański |
10 |
40 |
0,176327 |
5,54 |
22 |
0,09698 |
torf |
3 |
5 |
0,052408 |
1,65 |
2,75 |
0,028824 |
węgiel brunatny |
35 |
250 |
0,700208 |
21,06 |
137,5 |
0,385114 |
2.3. Określenie nachylenia skarpy dolnej
2.3.1. Wariant 1 - początkowe nachylenie 1: 1,5
Uwzględniając fakt , że warstwa węgla o stosunkowo dużej spójności jest nachylona zakłada się powierzchnię poślizgu na granicy warstw węgla i piasku , oraz wypadkową wartość parcia czynnego
( według Rankinowskiej teorii stanów granicznych ) :
Aby skarpa była stateczna siła wytrzymałości gruntu T ≥ Ec
Wskaźnik wytrzymałości n = T / Ec
a) Siła wytrzymałości gruntu na styku warstwy piasku z węglem : T = G cosα tgφpt , gdzie
α - kąt nachylenia płaszczyzny poślizgu α = 1°
φpt - kąt tarcia wewnętrznego piasku ( bierze się pod uwagę parametry wytrzymałości
trwałej gruntu słabszego ) φpt =27,46°
G - ciężar gruntu nadległego wywołujący siłę utrzymującą G = ΣγiAi , gdzie
γi - ciężar jednostkowy gruntu
Ai - powierzchnia odczytana z przekroju
nr bloku |
powierzchnia Ai |
γi [KN/m3] |
Gi [KN] |
1 |
1,2 |
17,6 |
21,12 |
|
51,6 |
19,6 |
1011,36 |
2 |
63,8 |
20,1 |
1282,38 |
|
8,7 |
17,6 |
153,12 |
3 |
27 |
20,1 |
542,7 |
|
9,18 |
17,6 |
161,568 |
|
|
G = ΣGi |
3172,248 |
|
|
T = |
1648,303 |
b) Określenie parcia czynnego
q = qk + Σ γi hi , gdzie obciążenie koparki qk = 126,4 KN/m2
nachylenie 1:1.5 |
|
|
|
|
|
|
|
warstwa |
H [m.] |
γ [KN/m3] |
φt [°] |
ct [KN/m2] |
q [KN/m2] |
Ka |
Epi [KN] |
piasek |
0 |
17,6 |
27,46 |
0 |
126,4 |
0,368804 |
0 |
ił poznański |
8,5 |
19,6 |
5,54 |
22 |
293 |
0,823918 |
1478,041 |
glina zwałowa |
5,1 |
20,1 |
7,24 |
16,5 |
395,51 |
0,776158 |
1360,718 |
piasek |
0,7 |
17,6 |
27,46 |
0 |
|
0,368804 |
103,6963 |
|
|
|
|
|
Ec = |
ΣEpi = |
2942,456 |
Wskaźnik stateczności n = T/Ec = 0,560179 więc należy zwiększyć początkowe nachylenie skarpy
2.3.2. Wariant II - początkowe nachylenie 1 : 2
nr bloku |
powierzchnia Ai |
γi[KN/m3] |
Gi [KN] |
|||||||||||||||
1 |
2,1 |
17,6 |
36,96 |
|||||||||||||||
2 |
31,5 |
20,1 |
633,15 |
|||||||||||||||
|
9,54 |
17,6 |
167,904 |
|||||||||||||||
|
48,96 |
19,6 |
959,616 |
|||||||||||||||
3 |
73,44 |
20,1 |
1476,144 |
|||||||||||||||
|
74,8 |
17,6 |
1316,48 |
|||||||||||||||
|
|
G = ΣGi = |
4590,254 |
|||||||||||||||
|
|
T = |
2385,1 |
|||||||||||||||
nachylenie 1:2 |
|
|
|
|
|
|
||||||||||||
warstwa |
H [m.] |
γ [KN/m3] |
φt [°] |
ct [KN/m2] |
q [KN/m2] |
Ka |
Epi [KN] |
|||||||||||
piasek |
0 |
17,6 |
27,46 |
0 |
126,4 |
0,368804 |
0 |
|||||||||||
il poznański |
8,5 |
19,6 |
5,54 |
22 |
293 |
0,823918 |
1478,041 |
|||||||||||
glina zwałowa |
4,9 |
20,1 |
7,24 |
16,5 |
391,49 |
0,776158 |
1299,634 |
|||||||||||
piasek |
0,4 |
17,6 |
27,46 |
0 |
|
0,368804 |
58,27255 |
|||||||||||
|
|
|
|
|
Ec = |
ΣEpi = |
2835,948 |
Wskaźnik stateczności n = T/ Ec = 0,841024 więc należy zwiększyć początkowe nachylenie skarpy
2.3.3. Wariant III - początkowe nachylenie 1 : 2,5
nr bloku |
powierzchnia Ai |
γi[KN/m3] |
Gi [KN] |
1 |
2,24 |
17,6 |
39,424 |
2 |
71,12 |
20,1 |
1429,512 |
|
6,35 |
17,6 |
111,76 |
|
78,75 |
19,6 |
1543,5 |
3 |
89,25 |
20,1 |
1793,925 |
|
43,75 |
17,6 |
770 |
|
7,7 |
17,6 |
135,52 |
|
50,6 |
19,6 |
991,76 |
4 |
23,1 |
20,1 |
464,31 |
|
0,55 |
17,6 |
9,68 |
|
|
G = ΣGi = |
7289,391 |
|
|
T = |
3787,574 |
nachylenie 1:2,5 |
|
|
|
|
|
|
||||||
warstwa |
H [m.] |
γ [KN/m3] |
φt [°] |
ct [KN/m2] |
q [KN/m2] |
Ka |
Epi [KN] |
|||||
piasek |
2,8 |
17,6 |
27,46 |
0 |
175,68 |
0,368804 |
155,9718 |
|||||
il poznański |
9 |
19,6 |
5,54 |
22 |
352,08 |
0,823918 |
1966,188 |
|||||
glina zwałowa |
3,9 |
20,1 |
7,24 |
16,5 |
430,47 |
0,776158 |
1182,413 |
|||||
piasek |
0 |
17,6 |
27,46 |
0 |
|
0,368804 |
0 |
|||||
|
|
|
|
|
|
Ec = ΣEpi = |
3304,572 |
Wskaźnik stateczności n = T/ Ec = 1,146162 więc dla takiego nachylenia skarpa jest stateczna
2.4. Określenie nachylenia skarpy górnej
2.4.1. Wariant I - początkowe nachylenie 1: 1,5 - metoda Felleniusa
wskaźnik stateczności n jest stosunkiem sił czynnych fc do sumy sił biernych fb
Dla R = constans wskaźnik stateczności , gdzie
Gi = ΣγiAj ; αi = arctg δhiα/gi , gdzie gi - grubość paska
δhiα -różnica wysokości na początku i końcu podstawy paska ; Ai = hi gi + 0,5 δhi gi + 0,5 δhiα gi
Dla nachylenia 1 : 1,5 :.
- kąt pochylenia skarpy α = 34 °; - wysokość skarpy h = 12,5 m
- β1 = 26°; - β2 = 35° ;
dla płaszczyzny poślizgu nr 1 R1=21,3 m
|
|
|
Metoda Felleniusa |
nachylenie |
1 : 1.5 |
|
|
|
|
||||||||
gi [m.] |
hi [m.] |
δhi [m.] |
° |
Ai |
γKNm3] |
Gi [KN] |
° |
ct[KN/m2] |
fc [KN] |
fb [KN] |
|||||||
1,4 |
1,7 |
0,7 |
-26,5651 |
1,19 |
17,6 |
20,944 |
27,46 |
0 |
9,735106 |
-9,36644 |
|||||||
2 |
2,7 |
0,8 |
-21,8014 |
7,4 |
17,6 |
130,24 |
27,46 |
0 |
62,84221 |
-48,3699 |
|||||||
2 |
4,6 |
0,6 |
-16,6992 |
11 |
17,6 |
193,6 |
27,46 |
0 |
96,36696 |
-55,6306 |
|||||||
2 |
5,9 |
0,3 |
-8,53077 |
13,7 |
17,6 |
241,12 |
27,46 |
0 |
123,9189 |
-35,7679 |
|||||||
1 |
7,6 |
0,5 |
-26,5651 |
8,25 |
17,6 |
145,2 |
27,46 |
0 |
67,49128 |
-64,9354 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
0 |
|
|||||||
1,4 |
8,5 |
0,3 |
-12,0948 |
12,11 |
17,6 |
213,136 |
27,46 |
0 |
108,3039 |
-47,4435 |
|||||||
1,4 |
0,9 |
0 |
|
0,63 |
21,1 |
13,293 |
|
|
0 |
|
|||||||
2 |
8,3 |
0,2 |
-5,71059 |
16,8 |
17,6 |
295,68 |
27,46 |
0 |
152,8964 |
-39,499 |
|||||||
2 |
2 |
0,8 |
|
4,8 |
21,1 |
101,28 |
|
|
|
|
|||||||
1,1 |
8,1 |
0,2 |
10,30485 |
9,02 |
17,6 |
158,752 |
27,46 |
0 |
124,4849 |
43,55297 |
|||||||
1,1 |
3,2 |
0,9 |
|
4,015 |
21,1 |
84,7165 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
1,7 |
7,8 |
0,3 |
10,00798 |
13,515 |
17,6 |
237,864 |
27,46 |
0 |
185,2258 |
62,89813 |
|||||||
1,7 |
3 |
0 |
|
5,1 |
21,1 |
107,61 |
|
|
|
|
|||||||
1,7 |
0 |
1,1 |
|
0,935 |
17,6 |
16,456 |
|
|
|
|
|||||||
2 |
7,2 |
0,5 |
14,03624 |
14,9 |
17,6 |
262,24 |
27,46 |
0 |
229,7575 |
110,5283 |
|||||||
2 |
3 |
0 |
|
6 |
21,1 |
126,6 |
|
|
|
|
|||||||
2 |
1,3 |
1,2 |
|
3,8 |
17,6 |
66,88 |
|
|
|
|
|||||||
2 |
5,3 |
0,7 |
19,29005 |
11,3 |
17,6 |
198,88 |
27,46 |
0 |
215,7631 |
145,3145 |
|||||||
2 |
3 |
0 |
|
6 |
21,1 |
126,6 |
|
|
|
|
|||||||
2 |
2,5 |
1,5 |
|
6,5 |
17,6 |
114,4 |
|
|
|
|
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
1,9 |
5 |
0,9 |
25,34618 |
10,355 |
17,6 |
182,248 |
27,46 |
|
209,6115 |
191,0592 |
|||||||
1,9 |
3 |
|
|
5,7 |
21,1 |
120,27 |
|
|
0 |
0 |
|||||||
1,9 |
4,3 |
|
|
8,17 |
17,6 |
143,792 |
|
|
0 |
0 |
|||||||
2 |
4 |
0,9 |
24,22775 |
8,9 |
17,6 |
156,64 |
27,46 |
|
207,6283 |
179,789 |
|||||||
2 |
3 |
|
|
6 |
21,1 |
126,6 |
|
|
0 |
0 |
|||||||
2 |
4,4 |
|
|
8,8 |
17,6 |
154,88 |
|
|
0 |
0 |
|||||||
1,5 |
2,8 |
1 |
33,69007 |
4,95 |
17,6 |
87,12 |
27,46 |
|
131,2377 |
168,3571 |
|||||||
1,5 |
3 |
|
|
4,5 |
21,1 |
94,95 |
|
|
0 |
0 |
|||||||
1,5 |
4,6 |
|
|
6,9 |
17,6 |
121,44 |
|
|
0 |
0 |
|||||||
0,7 |
2,2 |
0,6 |
40,60129 |
1,75 |
17,6 |
30,8 |
27,46 |
|
51,51118 |
84,96081 |
|||||||
0,7 |
3 |
|
|
2,1 |
21,1 |
44,31 |
|
|
0 |
0 |
|||||||
0,7 |
4,5 |
|
|
3,15 |
17,6 |
55,44 |
|
|
0 |
0 |
|||||||
2 |
0 |
1,8 |
41,98721 |
1,8 |
17,6 |
31,68 |
27,46 |
|
122,8664 |
212,7843 |
|||||||
2 |
3,2 |
|
|
6,4 |
21,1 |
135,04 |
|
|
0 |
0 |
|||||||
2 |
4,3 |
|
|
8,6 |
17,6 |
151,36 |
|
|
0 |
0 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|||||||
2,5 |
0,8 |
3,3 |
52,85331 |
6,125 |
21,1 |
129,2375 |
7,81 |
24,75 |
50,76034 |
250,3168 |
|||||||
2,5 |
4,2 |
|
|
10,5 |
17,6 |
184,8 |
|
|
|
|
|||||||
1,9 |
|
4,2 |
65,65891 |
3,99 |
17,6 |
70,224 |
27,46 |
|
15,04166 |
63,98164 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
Σfi : |
2165,443 |
1212,53 |
|||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
n1 = |
Σfci/Σfbi |
1,785888 |
Dla płaszczyzny poślizgu nr 2 R2 = 24,2 m
|
|
|
|
Metoda Felleniusa |
nachylenie |
1 : 1.5 |
|
|
|
|
|||||||
gi [m.] |
hi [m.] |
δhi [m.] |
δhia [m.] |
° |
Ai [m3] |
γ m3 |
Gi [KN] |
° |
ct [KNm2] |
fc [KN] |
fb [KN] |
||||||
2,7 |
|
1,8 |
0,2 |
-4,23639 |
2,7 |
17,6 |
47,52 |
27,46 |
0 |
24,62772 |
-3,51038 |
||||||
2 |
1,8 |
1,2 |
0,2 |
5,710593 |
5 |
17,6 |
88 |
27,46 |
0 |
45,50489 |
8,756327 |
||||||
2 |
2,7 |
1,3 |
0,3 |
8,530766 |
7 |
17,6 |
123,2 |
27,46 |
0 |
63,31624 |
18,27554 |
||||||
2 |
3,7 |
1,4 |
0,4 |
11,30993 |
9,2 |
17,6 |
161,92 |
27,46 |
0 |
82,51252 |
31,75512 |
||||||
2,2 |
4,2 |
0,4 |
0,8 |
19,98311 |
10,56 |
17,6 |
185,856 |
27,46 |
0 |
110,041 |
76,99915 |
||||||
2,2 |
|
1,7 |
|
0 |
1,87 |
21,1 |
39,457 |
|
|
0 |
0 |
||||||
2 |
2,5 |
0,2 |
0,9 |
24,22775 |
6,1 |
17,6 |
107,36 |
27,46 |
0 |
101,8759 |
88,21609 |
||||||
2 |
1,9 |
1,3 |
|
0 |
5,1 |
21,1 |
107,61 |
|
|
0 |
0 |
||||||
1,1 |
2,5 |
0,7 |
0,5 |
24,44395 |
3,41 |
17,6 |
60,016 |
27,46 |
0 |
62,4335 |
54,60833 |
||||||
1,1 |
3,1 |
|
|
0 |
3,41 |
21,1 |
71,951 |
|
|
0 |
0 |
||||||
2,2 |
1,8 |
1,4 |
1,1 |
26,56505 |
6,71 |
17,6 |
118,096 |
27,46 |
0 |
121,7809 |
117,1691 |
||||||
2,2 |
3,1 |
|
|
0 |
6,82 |
21,1 |
143,902 |
|
|
0 |
0 |
||||||
1 |
2,5 |
0,8 |
0,7 |
34,99202 |
3,25 |
17,6 |
57,2 |
27,46 |
0 |
52,1998 |
70,31222 |
||||||
1 |
3,1 |
|
|
0 |
3,1 |
21,1 |
65,41 |
|
|
0 |
0 |
||||||
1 |
2 |
|
1,1 |
47,72631 |
2,55 |
21,1 |
53,805 |
7,81 |
24,75 |
36,1285 |
91,25311 |
||||||
1 |
3,3 |
1,3 |
|
0 |
3,95 |
17,6 |
69,52 |
|
|
0 |
0 |
||||||
2 |
|
0,2 |
1,9 |
43,5312 |
2,1 |
21,1 |
44,31 |
7,81 |
24,75 |
43,15761 |
127,4944 |
||||||
2 |
4 |
|
|
0 |
8 |
17,6 |
140,8 |
|
|
0 |
0 |
||||||
3 |
|
|
4 |
53,1301 |
6 |
17,6 |
105,6 |
27,46 |
|
32,92693 |
84,48 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Σfi : |
776,5055 |
765,809 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n2= |
Σfci/fbi |
1,013968 |
Dla płaszczyzny poślizgu nr 3 R3 = 31 m
|
|
|
|
Metoda Felleniusa |
nachylenie |
1 : 1.5 |
|
|
|
|
|||||||
gi [m.] |
hi [m.] |
δhi [m.] |
δhia [m.] |
° |
Ai [m3] |
γ ° |
Gi [KN/m3] |
° |
ct [KN/m2] |
fc [KN] |
fb [KN] |
||||||
3 |
|
1,1 |
1 |
18,43495 |
3,15 |
17,6 |
55,44 |
27,46 |
0 |
27,33257 |
17,53167 |
||||||
2 |
0,4 |
1,3 |
0,4 |
11,30993 |
2,5 |
17,6 |
44 |
27,46 |
0 |
22,42188 |
8,62911 |
||||||
2 |
0,7 |
1,4 |
0,9 |
24,22775 |
3,7 |
17,6 |
65,12 |
27,46 |
0 |
30,86085 |
26,72295 |
||||||
2 |
1,3 |
1 |
0,8 |
21,80141 |
4,4 |
17,6 |
77,44 |
27,46 |
0 |
37,36564 |
28,76049 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
1,7 |
1 |
|
1 |
30,46554 |
2,55 |
17,6 |
44,88 |
27,46 |
0 |
30,54681 |
34,57649 |
||||||
1,7 |
|
1,3 |
|
0 |
1,105 |
21,1 |
23,3155 |
|
|
0 |
0 |
||||||
1,6 |
|
|
0,9 |
29,35775 |
0,72 |
17,6 |
12,672 |
27,46 |
0 |
34,79307 |
37,65991 |
||||||
1,6 |
1,4 |
1 |
|
0 |
3,04 |
21,1 |
64,144 |
|
|
|
|
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
1 |
1,8 |
0,5 |
0,7 |
34,99202 |
2,4 |
21,1 |
50,64 |
7,81 |
24,75 |
30,44024 |
29,04013 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
||||||
1 |
1 |
|
0,9 |
41,98721 |
1,45 |
21,1 |
30,595 |
7,81 |
24,75 |
29,40727 |
30,55931 |
||||||
1 |
|
0,9 |
|
|
0,45 |
17,6 |
7,92 |
|
|
|
|
||||||
1,3 |
|
|
1,1 |
40,23636 |
0,715 |
21,1 |
15,0865 |
7,81 |
24,75 |
29,20448 |
27,48 |
||||||
1,3 |
0,7 |
1 |
|
0 |
1,56 |
17,6 |
27,456 |
|
|
|
|
||||||
1,6 |
|
1 |
2 |
51,34019 |
2,4 |
17,6 |
42,24 |
27,46 |
0 |
13,71286 |
32,9839 |
||||||
1,5 |
|
|
1 |
33,69007 |
0,75 |
17,6 |
13,2 |
27,46 |
0 |
5,707679 |
7,322043 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Σfi : |
286,0857 |
281,266 |
||||||
|
|
|
|
|
|
|
|
|
n3 = |
Σfci/fbi |
1,017136 |
Za najbardziej niekorzystną płaszczyznę poślizgu należy przyjąć płaszczyznę nr 2 , dla której
wskaźnik stateczności wynosi 1,013968 i co za tym idzie nachylenie skarpy górnej 1 :1,5.
3. Podsumowanie
- nachylenie półki węglowej 1:1
- wysokość półki węglowej 5,7 m
- nachylenie skarpy dolnej 1: 2,5
- wysokość skarpy dolnej 16 m.
- szerokość półki dolnej 26 m. , w tym
- szerokość pasa odwodnieniowego a = 6 m.
- szerokość pasa transportowego dla koparki SRS 4000 t = 15 m.
- szerokość pasa bezpieczeństwa b = 5 m.
- nachylenie skarpy górnej 1:1,5
- wysokość skarpy górnej 12 m.