1.Zestawienie właściwości gruntu.
Rodzaj gruntu |
Symbole gruntów |
IL |
ID |
Sr |
ρ |
γ |
M0 |
|
|
|
|
spoiste |
niespoiste |
|
|
|
t/m.3 |
kN/m3 |
kPa |
|
kPa |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
1.Pył |
C |
|
0,02 |
|
|
2,05 |
20,11 |
47000 |
0,6 |
78333 |
2a.Piasek średni |
|
Ps |
|
0,47 |
0,03 |
1,70 |
16,68 |
95000 |
0,9 |
105556 |
2b.Piasek średni |
|
Ps |
|
0,47 |
1,0 |
2,00 |
19,62 |
95000 |
0,9 |
105556 |
3.Glina piaszczysta |
C |
|
0,31 |
|
|
2,05 |
20,11 |
23000 |
0,6 |
38333 |
4.Gabro |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Naprężenia pierwotne (σzρ
naprężenie całkowite σγw*hi
σ ,,, kPa
σa=16,68*1+36,19=52,88 kPa
σb=19,62*5+52,88=150,98 kPa
σ ,,, kPa
ciśnienie porowe u= γi*hi
u2b=9,81*5=49,05 kPa
u3 =9,81*7+49,67=117,72 kPa
ciśnienie kapilarne u= γw*hk
u2a= -9,81*1=-9,81 kPa
efektywne σ'= σ-u
σ'1 , kPa
σ'2a=52,88-(-9,81)=62,69 kPa
σ'2b=150,98-49,05=101,93 kPa
σ'3 =291,74-68,67=223,07 kPa
3. Podział podłoża na warstwy obliczeniowe.
z < B=3m. B/4=3,0/4=0,75m
z > B=3m. B/2=3,0/2=1,5m
4.Odprężenie (σzρ podłoża wykopem
Z metody punktów narożnych:
σzρ = σ0ρ - kolumna 7
n1n2 - kolumna 6
naprężenie pierwotne w poziomie posadowienia
σ0ρ γ*g*D = 2,05*9,81*0,8 = 16,09 kPa
5.Naprężenie wywołane obciążeniem przekazywanym przez fundament A w punkcie A.
σzqA = q* - kolumna 5
n - kolumna 4
6.Naprężenia wtórne (σzs) podaje kolumna 6 ,a naprężeni dodatkowe (σzd) kolumna 7
σzs = σzρ , σzd = σzq - σzs , gdy σzρ σzq ten przypadek występuje w moim zadaniu
σzs = σzρ , σzd =0 , gdy σzρ > σzq
7.Naprężenia pionowe pod fundamentem w punkcie A, wywołane obciążeniem od sąsiedniego
fundamentu B.
σzq = q* - kolumna 7
= n1 - n2 - kolumna 6
9.Obliczenie osiadania całkowitego punktu A.
Osiadanie całkowite powinno być policzone jako suma osiadań poszczególnych warstw, aż do głębokości zmax=7,75m. określonej wzorem σzd=0,3σzρJadnak ta głębokość wypada w obrębie warstwy geotechnicznej o module ściśliwości M0 ponad dwukrotnie mniejszej niż w warstwie zalegającej głębiej, dlatego zmax zwiększyłem do spągu tej warstwy.
W kolumnach 7 i 10 podano średnie wartości naprężeń wtórnych i dodatkowych, które występują w połowie grubości warstw obliczeniowych. Wartości osiadań podane w kolumnach 9 i 12 obliczono za pomocą wzorów: si''=σzsi*hi/Mi , si'=σzdi*hi/Moi. W kolumnach 13 i 14 obliczono wartości osiadań całkowitych poszczególnych warstw w następujący sposób: si=*si''+si'.Osiadanie całkowite punktu A wynosi:
sA = si = 1,02cm gdy = 1
sA = 0,88 cm gdy = 0
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Osiadanie całkowite |
|
Rodzaj |
z |
σzs |
σzd |
i |
hi |
σzsi |
Mi |
s''i |
σzdi |
Moi |
s'i |
|
|
gruntu |
m. |
kPa |
|
|
cm |
kPa |
|
cm |
kPa |
|
cm |
cm |
cm |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
Ps |
1,00 |
16,1 |
130,6 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
1,50 |
16,0 |
124,4 |
1 |
50 |
16,00 |
105556 |
0,01 |
127,51 |
95000 |
0,07 |
0,07 |
0,07 |
|
2,00 |
15,8 |
115,3 |
2 |
50 |
15,86 |
105556 |
0,01 |
119,84 |
95000 |
0,06 |
0,07 |
0,06 |
|
2,75 |
15,3 |
99,2 |
3 |
75 |
15,55 |
105556 |
0,01 |
107,27 |
95000 |
0,08 |
0,10 |
0,08 |
|
3,50 |
14,7 |
83,5 |
4 |
75 |
15,02 |
105556 |
0,01 |
91,35 |
95000 |
0,07 |
0,08 |
0,07 |
|
4,50 |
13,7 |
65,6 |
5 |
100 |
14,18 |
105556 |
0,01 |
74,55 |
95000 |
0,08 |
0,09 |
0,08 |
|
5,50 |
12,5 |
51,9 |
6 |
100 |
13,07 |
105556 |
0,01 |
58,79 |
95000 |
0,06 |
0,07 |
0,06 |
|
7,00 |
10,7 |
37,5 |
7 |
150 |
11,59 |
105556 |
0,02 |
44,72 |
95000 |
0,07 |
0,09 |
0,07 |
Gpz |
8,50 |
9,1 |
27,9 |
8 |
150 |
9,88 |
38333 |
0,04 |
32,71 |
23000 |
0,21 |
0,25 |
0,21 |
|
10,00 |
7,7 |
21,4 |
9 |
150 |
8,36 |
38333 |
0,03 |
24,66 |
23000 |
0,16 |
0,19 |
0,16 |
|
11,50 |
6,5 |
16,8 |
10 |
150 |
7,08 |
38333 |
0,03 |
19,12 |
23000 |
0,12 |
0,15 |
0,12 |
|
13,00 |
5,5 |
13,5 |
11 |
150 |
6,01 |
38333 |
0,02 |
15,18 |
23000 |
0,10 |
0,12 |
0,10 |
|
14,00 |
5,0 |
11,8 |
12 |
100 |
5,26 |
38333 |
0,01 |
12,67 |
23000 |
0,06 |
0,07 |
0,06 |
|
|
|
|
|
|
|
|
|
|
Razem |
|
1,37 |
1,15 |
8.Zestawienie wartości składowych stanu naprężenia w podłożu.
Wartości naprężeń pierwotnych, odprężenia podłoża wykopem, naprężeń wtórnych i dodatkowych pod fundamentem w punkcie A z uwzględnieniem wpływu od sąsiadów zestawiono w tabelce w której:
σzρ = (γi*hi- γw*hi) naprężenia pierwotne - kolumna 5
σzqB naprężenia pionowe od sąsiada - kolumna 11
σzq = σzqA + σzqB w przypadku uwzględnienia sąsiada - kolumna 12
σzd = σzq - σzs naprężenie dodatkowe pod punktem A wywołane wszystkimi fundamentami - kolumna 14
σzdA = σzqA - σzqB naprężenie dodatkowe pod punktem A wywołane tylko obciążeniem od fundamentu A - kolumna 15
σzt = σmin - σzd naprężenie całkowite -kolumna 17.
z |
hi |
γi |
γw |
γi*hi |
γw*hi |
σzρ |
σzρ |
σmin |
σzqA |
σzqB |
σzq |
σzs |
σzd |
σzdA |
,σzρ |
σzt |
m |
m |
kN/m3 |
kN/m3 |
|
|
|
|
|
kPa |
|
|
|
|
|
|
|
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
15 |
16 |
17 |
0,00 |
0,80 |
20,11 |
0,00 |
16,1 |
0,0 |
16,1 |
16,1 |
0,0 |
150,0 |
0,0 |
150,0 |
16,1 |
133,9 |
133,9 |
4,8 |
150,0 |
0,50 |
0,50 |
20,11 |
0,00 |
10,1 |
0,0 |
26,1 |
16,1 |
10,1 |
149,6 |
0,0 |
149,6 |
16,1 |
133,5 |
133,5 |
7,8 |
159,7 |
1,00 |
0,50 |
20,11 |
0,00 |
10,1 |
0,0 |
36,2 |
16,1 |
20,1 |
146,4 |
0,3 |
146,7 |
16,1 |
130,6 |
130,4 |
10,9 |
166,8 |
1,50 |
0,50 |
16,68 |
0,00 |
8,3 |
0,0 |
44,5 |
16,0 |
28,6 |
139,6 |
0,8 |
140,3 |
16,0 |
124,4 |
123,6 |
13,4 |
168,9 |
2,00 |
0,50 |
16,68 |
0,00 |
8,3 |
0,0 |
52,9 |
15,8 |
37,1 |
129,5 |
1,6 |
131,1 |
15,8 |
115,3 |
113,7 |
15,9 |
168,2 |
2,75 |
0,75 |
19,62 |
9,81 |
14,7 |
7,4 |
60,2 |
15,3 |
44,9 |
111,4 |
3,2 |
114,6 |
15,3 |
99,2 |
96,0 |
18,1 |
159,5 |
3,50 |
0,75 |
19,62 |
9,81 |
14,7 |
7,4 |
67,6 |
14,7 |
52,9 |
93,3 |
4,9 |
98,2 |
14,7 |
83,5 |
78,6 |
20,3 |
151,0 |
4,50 |
1,00 |
19,62 |
9,81 |
19,6 |
9,8 |
77,4 |
13,7 |
63,7 |
72,7 |
6,6 |
79,3 |
13,7 |
65,6 |
59,0 |
23,2 |
143,0 |
5,50 |
1,00 |
19,62 |
9,81 |
19,6 |
9,8 |
87,2 |
12,5 |
74,7 |
56,8 |
7,6 |
64,4 |
12,5 |
51,9 |
44,3 |
26,2 |
139,2 |
7,00 |
1,50 |
20,11 |
9,81 |
30,2 |
14,7 |
102,7 |
10,7 |
92,0 |
40,2 |
7,9 |
48,2 |
10,7 |
37,5 |
29,5 |
30,8 |
140,2 |
8,50 |
1,50 |
20,11 |
9,81 |
30,2 |
14,7 |
118,1 |
9,1 |
109,1 |
29,5 |
7,4 |
37,0 |
9,1 |
27,9 |
20,5 |
35,4 |
146,0 |
10,00 |
1,50 |
20,11 |
9,81 |
30,2 |
14,7 |
133,6 |
7,7 |
125,9 |
22,4 |
6,6 |
29,1 |
7,7 |
21,4 |
14,8 |
40,1 |
155,0 |
11,50 |
1,50 |
20,11 |
9,81 |
30,2 |
14,7 |
149,0 |
6,5 |
142,5 |
17,5 |
5,8 |
23,3 |
6,5 |
16,8 |
11,0 |
44,7 |
165,8 |
13,00 |
1,50 |
20,11 |
9,81 |
30,2 |
14,7 |
164,5 |
5,5 |
158,9 |
14,0 |
5,0 |
19,1 |
5,5 |
13,5 |
8,5 |
49,3 |
178,0 |
14,00 |
1,00 |
20,11 |
9,81 |
20,1 |
9,8 |
174,8 |
5,0 |
169,8 |
12,2 |
4,6 |
16,8 |
5,0 |
11,8 |
7,2 |
52,4 |
186,6 |