DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
P = 37 kN α = 22°	1. Założenia projektu Konstrukcja obciążona jest statycznie siłą P zaczepioną pod kątem α w „uchu” na końcu belki pryzmatycznej.
Mateiał: St 3 s	2. Dobór materiału Elementy z których składa się konstrukcja wykonane są ze stali węglowej zwykłej jakości o oznaczeniu St3s przeznaczonej na konstrukcje spawane. Wartości kr, kc, kg, ks, kt zostały odczytane z książki A.Rutkowskiego „Części Maszyn”.	kr = 120 MPa kc = 120 MPa kg = 145 MPa ks = 75 MPa kt = 75 MPa
P = 37 kN α = 22°	3. Szkic teoretyczny

DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
H = 0,2 m g = 0,022 m h = 0,04 m I= 0,05 m l=0.2 m	4.Obliczenia dla przekoju A-A Pole przekroju Fo = (H-h)⋅g Wskaźnik wytrzymałości przekroju na zginanie	Fo = 0,00352 m^2 Wz = 0,938⋅10^-4 m^3
P = 37 kN α = 22° Wz = 0,938⋅10^-4 m^3 Fo = 0,00352 m^2 l = 0,2 m I= 0,05 m	W układzie występuje złożony stan naprężeń σg = σr = τt =	σg = 80,47 MPa σr = 3,93 MPa τt = 9,74 MPa
σg = 80,47 MPa σr = 3,93 MPa τt = 9,74 MPa	Dominującym naprężeniem jest zginanie. Z hipotezy wytężeniowej Hubera naprężenie zastępcze wynosi: σzast. =	σzast. = 86,08 MPa
σzast. = 86,08 MPa kg = 145 MPa	Porównanie naprężenia zastępczego z dopuszczalnym σzast. ≤ kg	Materiał nie ulegnie zniszczeniu w przekroju A-A

DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
B = 0,16 m g = 0,022 m	5.Obliczenia dla przekroju B-B Pole przekroju Fo = B⋅g Wskaźnik wytrzymałości przekroju na zginanie	Fo = 0,003 m^2 Wz = 0,938⋅10^-4 m^3
P = 37 kN α = 22° l = 0,15 m I = 0,03 Fo = 0,003 m^2 Wz=0,938⋅10^-4 m^3	W układzie występuje złożony stan naprężeń σg = σr = τt =	σg = 59,25 MPa σr = 3,93 MPa τt = 9,74 MPa
σg = 59,25 MPa σr = 3,93 MPa τt = 9,74 MPa	Dominującym naprężeniem jest zginanie. Z hipotezy wytężeniowej Hubera naprężenie zastępcze wynosi: σzast. =	σzast. = 65,40 MPa
σzast. = 65,4 MPa kg = 145 MPa	Porównanie naprężenia zastępczego z dopuszczalnym σzast. ≤ kg	Materiał nie ulegnie zniszczeniu w przekroju B-B

DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
g = 0,022 m d = 0,06 m D = 0,1 m	6. Obliczenia dla przekroju C-C Przekrój obliczeniowy Fo = g ⋅ (D-d)	Fo = 0,8⋅10^-3 m^2
Fo = 0,8⋅10^-3 m^2 P = 37 kN α = 22°	W układzie występuje złożony stan naprężeń σr = τt =	σr = 15,75 MPa τt = 38,98 MPa
σr = 15,75 MPa τt = 38,98 MPa	Dominującym naprężeniem jest ścinanie. Z hipotezy wytężeniowej Hubera naprężenie zastępcze wynosi: τzast. =	τzast. =40,03 MPa
τzast. = 40,03 MPa kt = 75 MPa	Porównanie naprężenia zastępczego z dopuszczalnym: τzast. ≤ kt	Materiał nie ulegnie zniszczeniu w przekroju C-C
C= 0,2 m g = 0,38 m	7.Obliczenia dla przekroju D-D Pole przekroju Fo = C⋅g Wskaźnik wytrzymałości przekroju na zginanie	Fo = 0,076 m^2 Wz = 2,53⋅10^-3 m^3
P = 37 kN α = 22° l = 0,3 m I = 0,3 Fo = 0,076 m^2 Wz=2,53⋅10^-3 m^3	W układzie występuje złożony stan naprężeń σg = σr = τt =	σg = 5,703 MPa σr = 0,451 MPa τt = 0,182 MPa
σg = 5,0703 MPa σr = 0,451 MPa τt = 0,182 MPa	Dominującym naprężeniem jest zginanie. Z hipotezy wytężeniowej Hubera naprężenie zastępcze wynosi: σzast. =	σzast. = 6,16 MPa
σzast. = 6,16 MPa kg = 145 MPa	Porównanie naprężenia zastępczego z dopuszczalnym σzast. ≤ kg	Materiał nie ulegnie zniszczeniu w przekroju D-D

DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
B=0,16 m g=0.022 m	8.Sprawdzanie wytrzymałości spoin: 8.1 Spoina czołowa (spoina Y) lo=B-2g	lo= 0.116 m

lo = 0,116 m g = 0,022 m	Przekrój obliczeniowy spoiny Fo = lo ⋅ g Wskaźnik wytrzymałości przekroju na zginanie	Fosc = 0,0025 m^2 Wx = 0,493⋅10^-4 m^3
P = 37 kN α = 22° Fosc = 0,0025 m^2 Wx = 0,493⋅10^-4 m^3 b = 0,153 m	W układzie występuje złożony stan naprężeń σg = σr = τt =	σg = 114,7 MPa σr = 5,43 MPa τt = 13,44 MPa
σg = 114,7 MPa σr = 5,43 MPa τt = 13,44 MPa	Obliczenie naprężenia zastępczego: σzast. =	σzast. = 122,33 MPa
σzast. = 122,33 MPa kg = 145 MPa	Porównanie naprężenia zastępczego z dopuszczalnym: σzast. ≤ 0,8 kg	0,8 kg = 130.5 MPa Spoina czołowa wytrzyma naprężenia
g = 0,022 m	8.2 Spoina pachwinowa -szkic spoiny Grubość obliczeniowa spoiny: a = 0,7g	a = 0,0154 m

DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
a = 0,0154 m l1 = 0,15 m l2 = 0,2 m l3 = 0,1 m l4 = 0,05 m R = 0,02 m r = 0,0046 m	Obliczanie przekroju obliczeniowego spoiny r=R-a Fob = 2⋅l1⋅a + l2⋅a + 2⋅l3⋅a +	Fob = 1,137⋅10^-2 m^2
a = 0,0154 m l1 = 0,15 m l2 = 0,2 m l3 = 0,1 m l4 = 0,05 m R = 0,02 m r = 0,0046 m	Obliczanie środków ciężkości spoiny pachwinowej	Współrzędne środków poszczególnych części Spoiny pachwinowej O1 (0.0904 , 0,0077) O2 (0.0077 , 0.1154) O3 (0.1354 , 0.1031) O4 (0.1354 , 0.1277) O5 (0.0904 , 0.2231) O6 (0.0804 , 0.1154)
O1 (0.0904 , 0,0077) O2 (0.0077 , 0.1154) O3 (0.1354 , 0.1031) O4 (0.1354 , 0.1277) O5 (0.0904 , 0.2231) O6 (0.0804 , 0.1154)	wyznaczenie środka ciężkości dla całej spoiny pachwinowej Yc=0,115	Współrzędne środka ciężkości spoiny pachwinowej (0.0,079 ; 0.115)[m]

DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
a = 0,0154 m l1 = 0,15 m l2 = 0,2 m l3 = 0,1 m l4 = 0,05 m R = 0,02 m r = 0,0046 m O1 (0.0904 , 0,0077) O2 (0.0077 , 0.1154) O3 (0.1354 , 0.1031) O4 (0.1354 , 0.1277) O5 (0.0904 , 0.2231) O6 (0.0804 , 0.1154)	Obliczanie momentów bezwładności spoiny pachwinowej dla wszystkich spoin	Ix=6,45⋅10^-5m^4 Iy=3,65⋅10^-5m^4
Ix=6,25⋅10^-5m^4 Iy=3,65⋅10^-5m^4	Obliczenie biegunowego momentu bezwładności: Io = Ix + Iy	Io = 10,1⋅10^-5m^4
P = 37000 N Fosc = 0,0113 m^2	wyznaczenie naprężenia ścinającego od siły P	τt = 3,252 MPa

DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
	wyznaczenie naprężeń skręcających w czterech różnych miejscach	e01 = 0,118 m e02 = 0,131 m e03 = 0,131 m e04 = 0,118m
e01 = 0,118 m e02 = 0,131 m e03 = 0,131 m e04 = 0,118m b=0,29 m Io = 10,1⋅10^-5m^4	naprężenia skręcające w wybranych punktach	τs1 = 12,52 MPa τs2 = 13,9 MPa τs3 = 13,9 MPa τs4 = 12,52 MPa
τt = 3,25 MPa τs1 = 12,52 MPa τs2 = 13,9 MPa τs3 = 13,9 MPa τs4 = 12,52 MPa	wyznaczenie maksymalnego naprężenia zastępczego	τz1 = MPa τz2 = MPa τz3 = MPa τz4 = MPa
τzas(max) =τzas1= MPa kr = 120 MPa	Porównanie maksymalnego naprężenia zastępczego z naprężeniem dopuszczalnym: τzas ≤ 0,65kr	0,65kr = 78 MPa Spoina wytrzyma naprężenia

DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
g = 0,03 m	8.2 Spoina pachwinowa 2 -szkic spoiny Grubość obliczeniowa spoiny: a = 0,7g	a = 0,021 m
a = 0,021 m l1 = 0,38 m l2 = 0,2 m	Obliczanie przekroju obliczeniowego spoiny Fobl = 2 l1 a + 2 l2 a	Fobl =0,024 m^2
a = 0,021 m l1 = 0,38 m l2 = 0,2 m	Wyznaczenie środka ciężkości całej spoiny pachwinowej oraz obliczenie momentów bezwładności tej spoiny. Ix = Iy =	Współrzędne środka ciężkości (0,0) m Momenty bezwładności Ix= Iy=2,067 10^-4m^4
DANE	OBLICZENIA I SZKICE	WYNIKI
P = 37000 N Fobl =0,024 m^2	Wyznaczenie naprężenia ścinającego od siły P.	τt = 1,51 MPa
b = 0,42 m Ix=2,067 10^-4m^4	Wyznaczenie naprężenia zginającego.	τz = 75,92 MPa
α = 22˚ τt = 1,51 MPa τr = 75,92 MPa	Wyznaczenie maksymalnego naprężenia zastępczego.	τzas =74,51 MPa
τzas(max) =τzas2i3 =74,51 MPa kr = 120 MPa	Porównanie maksymalnego naprężenia zastępczego z naprężeniem dopuszczalnym: τzas ≤ 0,65kr	0,65kr = 78 MPa Spoina wytrzyma naprężenia
	Wnioski: Z obliczeń wynika ze pod wpływem założonego obciążenia połączenia spawane, dobrane wymiary oraz rodzaj materiału, a więc cała konstrukcja nie ulegnie zniszczeniu.

---