1. OPIS TECHNICZNY.

1.1. DANE OGÓLNE.

Dom wolnostojący dla rodziny 5 - osobowej, parterowy, podpiwniczony z poddaszem mieszkalnym. Garaż znajduje się w piwnicy. Budynek może być realizowany na działce nieuzbrojonej o poziomie wody gruntowej 2,0 m poniżej poziomu terenu. Pobór wody z sieci miejskiej wodociągowej, odprowadzenie ścieków do szamba. Zasilanie w energię elektryczną z napowietrznej linii niskiego napięcia. Pobór gazu z miejskiej sieci zasilania. Centralne ogrzewanie z kotłowni własnej na węgiel i na drewno, kuchnia gazowo - elektryczna.

1.2. ZESTAWIENIE POWIERZCHNI I KUBATURY.

 powierzchnia użytkowa 97.2 m2

 powierzchnia całkowita 155.90 m2

 kubatura 625.0 m2

1.3. WYPOSAŻENIE W INSTALACJE.

 instalacja wodociągowa podłączona do sieci miejskiej,

 instalacja gazowa,

 ciepła woda,

 instalacja elektryczna i ochronna przed porażeniem,

 instalacja centralnego ogrzewania,

 instalacja dzwonkowa,

 instalacja telefoniczna.

1.4. PROGRAM UŻYTKOWY BUDYNKU.

Piwnica:

 korytarz 4.50 m2

 kotłownia 8.80 m2

 pom. wielofunk. 10.30 m2

 pom. gosp. 5.20 m2

 spiżarnia 4.50 m2

 garaż 20.4 m2

 schody 3.0 m2

RAZEM: 56.70 m2

Parter:

 pokój dzienny 20.4 m2

 jadalnia 5.4 m2

 kuchnia 12.2 m2

 WC 1.8 m2

 schody 3.0 m2

 hall 10.7 m2

 garderoba 3.1 m2

RAZEM: 55.3 m2

Poddasze:

 pokój -2osob. 15.8 m2

• pokój -1osob. 7.3 m²

• pokój -1osob. 11.1 m2

 łazienka 4.1 m2

 przedpokój 5.6 m2

RAZEM: 43.9 m2

1.5. OPIS KONSTRUKCJI BUDYNKU.

. ŁAWY FUNDAMENTOWE - wylewane z betonu B 10, stal A-0, wylewane w deskowaniu. Głębokość posadowienia ław 2.95 m poniżej terenu. Grunt nad i pod ławą fundamentową - glina piaszczysta.

. ŚCIANY - ściany piwnic cegła pełna klasy 100 na zaprawie cementowej, ściany zewnętrzne z cegły pełnej klasy 150 na zaprawie cementowo - wapiennej (grubość 25 cm), bloczki gazobetonowe D7. Ściany działowe wykonane z cegły dziurawki klasy 75 na zaprawie cementowo - wapiennej.

. STROPY - nad piwnicą i parterem gęstożebrowe DZ-3. Strop nad piętrem - lekki, drewniany oparty na jętkach o wymiarach 8x16 cm z ociepleniem wełny mineralnej.

. WIEŃCE - wykonane z betonu B15 i stali A-0.

. NADPROŻA - okienne i drzwiowe wykonane z belek prefabrykowanych L-19 i belek stalowych I200 ,I100

. DACH - dwuspadowy, krokwiowo - jętkowy, pokryty dachówką karpiówką (podwójnie) na łatach drewnianych.

. SCHODY - żelbetowe z betonu klasy B-15, zbrojoną stalą StO i 34GS.

. PODŁOGI - w pomieszczeniach mieszkalnych i hallu klepka dębowa układana na lepiku. W kuchni i na korytarzach płytki PCW, wiatrołap i łazienka - płytki podłogowe ceramiczne. W piwnicy posadzka cementowa,na tarasie i schodach zewnętrznych lastriko szlifowane. Wewnętrzne schody na poddasze licowane drewnianą wykładziną dębową.

. STOLARKA - w kondygnacji piwnicy, parteru i poddasza przewidziano okna i drzwi balkonowe podwójne o konstrukcji zespolonej. Drzwi wewnętrzne w części mieszkalnej budynku przyjęto płytowe. W piwnicach przyjęto drzwi deskowe, drzwi zewnętrzne wejściowe - klepkowe. Cała stolarka okienna i drzwiowa jest typowa (COBRPSB - Stolbud).

. BALUSTRADY ZEWNĘTRZNE - deski drewniane mocowane na słupkach stalowych.

. ELEWACJE - wyprawiona tynkiem półszlachetnym. Fragmenty elewacji licowane deskami sosnowymi. Cokół wyposażony ceramicznymi płytkami, taras i garaż licowane kamieniem (piaskowcem) łamanym.

. TYNKI WEWNĘTRZNE - cementowo-wapienne kategorii III, na poddaszu fragmenty ściany wykończone drewnem.

. MALOWANIE - wewnętrzne farbą emulsyjną w kolorach jasnych, w łazience i WC wykładzina z glazury do wysokości 1.5m. W piwnicy ściany białkowane wapnem. Tynki zewnętrzne malowane na biało farbą emulsyjną. Wykończenia drewniane na zewnątrz pokryte bejcą i lakierowane lakierem wodoodpornym. Stalowe elementy balustrady malowane lakierem bitumicznym.

14.IZOLACJE PRZECIWWILGOCIOWE

 pionowa : jedna warstwa gruntująca Abizol R oraz jedna warstwa zabezpieczająca Abizol P,

 pozioma ; na ławach pod posadzką piwnic i na murach pod stropem piwnic dwie warstwy papy na lepiku.

15.OBRÓBKI BLACHARSKIE - przewiduje się wykonanie rynien i rur spustowych oraz obróbki blacharskie okapów i kominów z blachy ocynkowanej grubości 0.5 mm.

OBLICZENIE WIĘŹBY DACHOWEJ

POKRYCIE DACHU

Dane:

. Pokrycie - dachówka karpiówka.

. Wysokość od poziomu terenu do kalenicy 9.21 m.

. Przyjęto na konstrukcję wiązara drewno sosnowe klasy K 27.

. Rozstaw krokwi 0.80 m.

. Pochylenie dachu =45o.

*Obciążenie śniegiem (II strefa śniegowa)

Q_k=0.9 kN/m2

S_k=Qk*c

S_o=Qk*c*f

1.Strona nawietrzna - C₁=0.6 Sk1=0.9*0.6=0.54 kN/m2

So1=0.54*1.4=0.756 kN/m2

2.Strona odwietrzna - C₂=0.4 Sk2=0.9*0.4=0.360 kN/m2

So2=0.360*1.4=0.504 kN/m2

*Obciążenie wiatrem (III strefa wiatrowa)

q_k=0.25 kN/m2

wsp.ekspozycji - Ce=0.8 (teren częściowo zasłonięty)

=1.8 - wsp. działania porywów wiatrów dla konstrukcji sztywnych,

C_1w=0.015-0.2=0.475

C_2w=-0.4 (dla ssania) wg PN-77/B-02011

1.Strona nawietrzna (parcie) - p_k1=qk**Ce*C1

2.Strona odwietrzna (ssanie) - p_k2=qk**Ce*C2

*Obciążenie krawędziowe (podrywanie) wpk= -1.38 kN/m2

wpo= - 1.794 kN/m2

Obliczenie łaty:

 zestawienie obciążeń (rozstaw łat-25 cm)

Rodzaj obciążenia	qk(prost.) kN/m	qk(równol.) kN/m	f	qo(prost.) kN/m	qo(równol.) kN/m
Dachówka karpiówka 0.9*0.25	1.591	1.591	1.1	0.175	0.175
Śnieg	0.27*0.25	0.27*0.25	1.4	0.095	0.095
Wiatr	0.308*0.25	0	1.3	0.1	0

1.Obciążenia obliczeniowe

I WARIANT: q=0.370 kN/m P=0.707 kN qII=0.270 kN PII=0.707 kN

II WARIANT: q=0.175 kN/m P=0.707 kN qII=0.175 kN PII=0.707 kN

2.Schematy statyczne.

I WARIANT II WARIANT

Wartości statyczne:

wart.1 Imax I=0.125*q*1/2 M_max=0.0296 kNm M_maxII=0.0216 kNm

war. 2 Imax I=0.203*P*1+0.07*q*1/2 M_max= M_maxII =0.1227 kNm

Najbardziej niekorzystny wariant 2

() Jx=3.2*10-7 m4 Wx=1.6*10-5 m3

(II) Jy=7.2*10-7 m4 Wy=2.4*10-5 m3

Przyjęto drewno sosnowe K27 Rdm=13.0 MPa

Rdc=11.5 MPa

E=9000

 SPRAWDZENIE SGN

m=m1*m2*m3*m4 m1=m2=m3=m4=1.00

k=12781.2 kPa < 13000 kPa warunek spełniony !!

• SPRAWDZENIE SGU:

f_c=3.16 < 4.00 mm Warunek spełniony !!

Obliczenie krokwi

- zestaw obciążeń (rozstaw 0.8 m)

Rodzaj Obciążenia	qk⊥ kN/m	qkII kN/m	γf	qo⊥ kN/m	qoII kN/m
śnieg	0.173	0.173	1.4	0.242	0.242
wiatr	0.246	0	1.3	0.320	0
dachówka	0.509	0.509	1.1	0.560	0.560
łaty	0.037	0.037	1.1	0.041	0.041
wełna	0.068	0.068	1.2	0.081	0.081
deski	0.156	0.156	1.2	0.187	0.187
tynk cem.-wapienny	0.187	0.187	1.2	0.224	0.224
RAZEM	1.282	1.036		2.263	1.943

Obciążenie zmienne montażowe wg PN - 82/B - 02003 P=1 kN

- zestawienie obciążeń dla jętki

Rodzaj Obciążenia	qk kN/m	γf	qo kN/m
deski	0.220	1.2	0.264
jętka	0.070	1.1	0.077
wełna	0.096	1.2	0.317
tynk cem.- wapienny	0.264	1.2	0.317
RAZEM	0.650		0.730

Obciążenia zmienne poddasza wg PN - 82/B - 02003 pk=0.5 kN/m²

p_o=0.5*1.4=0.7 kN/m²

Rozstaw jętek 0.8 m p_k=0.5*0.8=0.4 kN/m

p_o=0.7*0.8=0.56 kN/m

SPRAWDZENIE SGN KROKWI:

A=0.08*1.6=12.8*10^-3 m²

J=27031*10^-6 m⁴

W=3.41*10^-4 m⁴

E=9000 MPa

Obliczenia wykonano w programie PRĘTY v 1.0.

Dla najbardziej wytężonej krokwi ( pręt 2) odczytano: Mmax=2.2648 kNm N=3.994 kN

k_w(λ)=0.460 k_w/k_e(λ)=0.800

Przyjęto krokiew z drewna sosnowego K 27: R_dm=13.0 MPa

R_dc=11.5 MPa

R_kc=20.0 MPa

σ_c=6.673 MPa < 11.5 MPa Warunek spełniony !! (Wymiary mogą pozostać bez zmian)

SPRAWDZENIE SGU KROKWI

Obliczenia wykonano w programie PRĘTY v 1.0

Max ugięcie krokwi (pręt 2): D=0.0127 m

f_dop=1/250=0.0168 m D < f_dop Warunek spełniony !!

Obliczenie jętki

Sprawdzenie SGN jętki:

A=0.08*0.16=1.28*10^-3 m²

W=3.41*10^-4 m³

J=27.21*10^-6 m⁴

Odczytano z programu PRĘTY: Mmax=3.0317 kNm N=7.3758 kN dla pręta 5

λ_c=60.63

k_w(λ_c)=0.595 k_w/k_e(λ_c)=0.690

σ_c=9.001 MPa < 15.0 MPa Warunek spełniony !!

SPRAWDZENIE SGU JĘTKI:

Obliczenia wykonano w programie PRĘTY v 1.0

Max ugięcie jętki (pręt 5): D=0.0027 m

f_dop=l/250=0.0112 m D < f_dop Warunek spełniony !!

Obliczenie słupka

Sprawdzenie naprężeń na ścinanie:

A=0.12*0.12=14.4*10­^-4m²

J=17.26*10^-6m⁴

λ_c=72.21

k_w=0.480

Obliczenia wykonano w programie PRĘTY v 1.0

Siła działająca na słupek:Reakcja nr3=-4.3604kN

• σ_c=0.637MPa<11.5MPa Warunek spełniony !!

• Sprawdzenie naprężeń na docisk:

R_dc90=3.5MPa k_c=1.00

A_c=0.12*(0.04+0.04)=9.6*10^-3m²

σ_d=0.45MPa<3.5MPa Warunek spełniony !!

OBLICZENIE STROPU

1. STROP DZ-3 (nad parterem).

• częściowo zamocowany na dwóch podporach o rozpiętości w

świetle murów 3.95 m, obciążony poprzecznie dwoma ściankami działowymi. W czasie

montażu strop podparty w środku rozpiętości.

Zestawienie obciążeń:

1.1Ciężar własny stropu.

Rodzaj obciążenia	qk*γf kN/m^2	qo kN/m^2
deszczułki podłogowe na lpiku	0.230*1.1	0.253
podkład cem. (3 cm)	0.03*21*1.3	0.819
styropian (3 cm)	0.45*0.03*1.2	0.016
strop DZ-3 wraz z tynkiem (23 cm)	3.25*1.1	3.575

RAZEM: q_o=4.663 kN/m²

1.2 Ciężar ścianek działowych.

Rodzaj obciążenia	qk*γf kN/m^2	qo kN/m^2
tynk cem. wap. (1 cm)	0.01*19*1.3	0.247
gazobeton (12 cm)	0.12*9*1.1	1.188
styropian (5.5 cm)	0.45*0.055*1.2	0.0297
dziurawka (6.5 cm)	0.065*14*1.1	1.001
tynk cem. wap. (1 cm)	0.01*19*1.3	0.247

RAZEM: q_o1=2.712 kN/m²

P_2v=q_o1*2*0.225+R R- reakcja z dachu (program PRĘTY v 1.0 Więźba.dta)

Rodzaj obciążenia	qk*γf kN/m^2	qo kN/m^2
tynk cem. wap. (1 cm)	0.01*19*1.3	0.247
dziurawka (12 cm)	0.120*14*1.1	1.68
tynk cem. wap. (1 cm)	0.01*19*1.3	0.247

RAZEM: q_o2=2.174 kN/m²

P_3y=q_o2*2.5*0.13

1.3. Obciążenie użytkowe: po=1.5*1.4=2.1 kN/m²

Obciążenie całkowite (p+qo)*(0.13+0.2 25)+qo1*2.5

Obliczenia wykonano w programie PRĘTY v1.0 (STROP1.dta)

Mmax= - 19.705 kNm

- przyjęto 3 belki B 23/45/420 o dł. modularnej 420 cm i nośności 7.640 kNm każda.

M_o=37.640=22.92 kNm

M_max=19.705 kNm < M_o

Obliczenie reakcji z innych stropów

2.STROP20.dta nad piwnicą w tym samym pionie co STROP1.dta (strop obustronnie sztywno zamocowany).

Zestawienie obciążeń:

2.1.Ciężar własny stropu.

Rodzaj obciążenia	qk*γf kN/m^2	qo kN/m^2
deszczułki podłogowe na lepiku	0.230*1.1	0.253
podkład cem.(3 cm)	0.03*21*1.3	0.819
styropian (3 cm)	0.45*0.03*1.2	0.016
strop DZ-3 wraz z tynkiem (23 cm)	3.25*1.1	3.575

RAZEM: q_o=4.663 kN/m²

2.2. Obciążenie użytkowe: po=1.5*1.4=2.1 kN/m²

obciążenie całkowite (p+q_o)*0.45

3. STROP30.dta nad parterem (nad korytarzem - swobodnie podparty) l_s=3.35 m

Zestawienie obciążeń:

3.1. Ciężar własny stropu q_o=4.916 kN/m²

3.2 Obciążenia użytkowe p_o=1.5*1.4=2.1 kN/m²

Obciążenie całkowite (p+q_o)*(0.45+0.225)

3.3.Obciążenie od ścianki działowej.

Rodzaj obciążenia	qk*γf kN/m^2	qo kN/m^2
tynk cem. wap. (1 cm)	0.01*19*1.3	0.247
dziurawka (25 cm)	0.250*14*1.1	3.850
tynk cem. wap. (1 cm)	0.01*19*1.3	0.247

RAZEM: q_o=4.334 kN/m²

P₁=q_o*(0.45+0.225)*2.5

4. STROP40.dta nad piwnicą l_s=3.35 m

• w tym samym pionie co STROP30.dta, strop obustronnie sztywno zamocowany.

Zstawienie obciążeń:

4.1. Ciężar własny stropu qo=4.916 kN/m²

4.2. Obciążenie użytkowe po=1.5*1.4=2.1 kN/m²

Obciążenie całkowite (p+qo)*(0.34+0.225)

4.3. Obciążenie od ścianki działowej.

Rodzaj obciążenia	qk*γf kN/m^2	qo kN/m^2
tynk cem. wap. (1 cm)	0.01*19*1.3	0.247
dziurawka (12 cm)	0.250*14*1.1	1.68
tynk cem. wap. (1 cm)	0.01*19*1.3	0.247

RAZEM: q_o2=2.174 kN/m²

P=q_o2*2.5*(0.34+0.45)

5. STROP50.dta - strop swobodnie podparty l_s=3.95

Zestawienie obciążeń:

5.1. Ciężar własny stropu qo=4.916 kN/m²

5.2. Obciążenia użytkowe po=1.5*1.4=2.1 kN/m²

Obciążenie całkowite (p+qo)*(0.34+0.225)

5.3. Obciążenie od ścianki działowej qo1=2.712 kN/m²

P=qo1*2.5*0.45+R R - reakcja z dachu (program PRĘTY v 1.0 Więźba.dta)

ŚCIANA

*Obliczenie 1 mb ściany zewnętrznej.

Zestawienie obciążeń:

• ciężar ściany nośnej q=4.376 kN/m² Q₁=q*3.5*1.0=15.316 kN

• reakcja z dachu (nr 5 dla danych Dudi6.dta) R=12.598/0.8*1.00=15.748 kN

• reakcja ze STROPU10 R1=15.035/0.45*1.00=29.578 kN

• ciężar ściany w pinicy q1=8.512 kN/m² Q2=8.512*2.2*1.0=18.726 kN

• ciężar bloczka bet. wraz z tynkiem (od zew.)

q2=2.342 kN/m² P2=2.342*3.5*1.0=8.197 kN

• reakcja ze STROPU20 R2=6.548/0.45*1.00=14.551 kN M2=4.527 kNm

e₁=0.038/2-0.25/2=0.065 m

e₂=(0.43-0.06)-0.38/2=0.18 m

e₃=0.38/2-1/3*0.25=0.107 m

e₀=e_s+e_n e_n= h/30 =1.27 cm

• wys. obliczeniowa muru l=2.2 m

l_o=ψ_h*ψ_v*1 ψ_h=1.00 ψ_v=1.00

F_netto=0.38 m²

i=0.110 m

h=0.38 l₀/i=20

• obliczenie e_s:

∑M=-P₂*e₂-M₂+e₁*(Q₁+R+R₁)+e₃*R₂=-0.5037 kNm

∑N=Q₁+R+R₁+P₂+R₂+Q₂=102.116 kN

e_s=IM/NI=0.005 m

e₀=0.018 m

Wytrzymałość obliczeniowa muru:

m_m1m_m2=1.00

R_mk=2.4 Mpa - dla cegły ceramicznej pełnej o wytrz. 20 MPa γ_m=1.5

γ_m1=1.0 dla cegły pełnej i przekroju F=0.38 m²

e_o/h=0.047 α_m=650 ⇒ ϕ=0.89

N < R_m*F_m*ϕ

102.116 kN < 541.12 kN Warunek spełniony !!

Sprawdzenie muru na docisk:

N < R_m*F_d*m_d R_m=1.6 MPa σ_mr=2.7 MPa

F_d=0.25 m² F_r=0.38m² m_d=0.89

102.116 < 358.75 Warunek spełniony !!

*Obliczenie 1 mb ściany wewnętrznej:

Zestawienie obciążeń:

• ciężar ściany parteru q=5.4444 kN/m² Q₁=2.5*5.444*1.0=13.61 kN,

• reakcje ze stropów nad parterem (STROP10 ⇒ nr 3 STROP30 ⇒ nr 1)

R₁₀=19.114/0.45*1.00=42.376 kN

R₂₀=13.131/0.45*1.00=29.180 kN

• reakcja z więźby dachowej przekazywana przez słupek

R_s=4.360/0.8*1.00=5.509 kN

• reakcje ze stropów nad piwnicą (STROP20 ⇒ nr 1 STROP40 ⇒ nr 1)

R₂₀=6.548/0.45*1.00=14.551 kN M₂₀=4.527 kNm

R₄₀=8.149/0.45*1.00=18.110 kN M₄₀=5.198 kNm

• ciężar ściany piwnicy q₂5.444 kn/m²

Q₂=2.2*5.444*1.00=11.977 kN

e=0.25/4

∑M=e*(-R₂₀+R₄₀)+M₂₀-M₄₀=-0.449 kNm

∑N=R_s+R₄₀+R₁₀+R₃₀+Q₁+Q₂=135.413 kN

e_n=25/30 < 1.00 cm przyjęto e_n=1.00 cm,

e_s=IM/NI=0.003 m e_o=0.013 m.

Wytrzymałość obliczeniowa muru:

m_m1=m_m2=1.00

R_mk=2.4 MPa - dla cegły ceramicznej pełnej o wytrzymałości 20 MPa γ_m=1.5

γ_m1=1.25 dla cegły pełnej i przekroju F=0.25 m²

e_o/h=0.05 α_m=650 ⇒ ϕ=0.82

N < R_m*F_m*ϕ

135.413 kN < 328.000 kN Warunek spełniony !!

*Sprawdzenie muru na docisk:

N < R_m*F_d*m_d R_m=1.6 MPa σ_mr=2.7 MPa

F_d=0.25 m²=F_r m_d=1.00

135.413 < 400 Warunek spełniony !!

NADPROŻE

*Obliczenie nadproża okiennego.

Przyjęto belki nadproża ze stali St3SX R_a=220 MPa

• rozpiętość wświetle ościeżnic l_s=4.14 m l_o=1.05*4.14=4.347

Zestawienie obciążeń:

• ciężar muru nad nadprożem q_o=2.375 kN/m

• ciężar stropu (STROP50 reakcja nr1) q_l=R₅₀/0.45

• ciężar belek nadproża (2*I₂₀₀) q₂=2*0.22*1.1=0.484 kN/m

RAZEM: q=21.3 kN/m

Obliczenia wykonano w programie PRĘTY (NADPROŻE.dta)

M_max=51.17 kN/m

M_max/W < R_a ⇒ W=2.33*10^-4 cm³

Przyjęto 2*I₁₆₀ o W=117 cm³ 2*W=234 cm³

Sprawdzenie naprężeń w belce dwuteowej:

σ=218.00 Mpa < 220.00 Mpa Warunek spełniony !!

Ze względu na ugięcie f < f_dop przyjęto 2 belki I₂₀₀

FUNDAMENT

*Obliczenie fundamentu pod ścianą zewnętrzną.

Zestawienie obciążeń:

• ciężar ściany nośnej q=4.376 kN/m²

Q₁=q*3.5*1.0=15.316 kN

• reakcja z dachu (nr5 dla danych DUDI6.dta)

R=12.598/0.8*1.00=15.748 kN

• reakcja ze STROPU10 nr1

R₁=15.035/0.45*1.00=29.578 kN

• ciężar ściany w piwnicy q₁=8.512 kN/m²

Q₂=8.512*2.281.0=18.726 kN

• ciężar bloczków betonowych wraz z tynkiem (od zewn.) q₂=2.342 kN/m²

P₂=2.342*3.5*1.0=8.197 kN

• reakcja ze STROPU20 nr 2

R₂=6.548/0.45*1.00=14.551 kN M₂=4.527 kNm

e₁=0.38/2-0.25/2=0.065 m

e₂=(0.43-0.06)-0.38/2=0.18 m

e₃=0.38/2-1/3*0.25=0.107 m

∑M= -P₂*e₂-M₂+e₁*(Q₁+R+R₁)+e₃*R₂=-0.5037 kNm

∑N=Q₁+R+R₁+P₂+R₂+Q₂=102.116 kN

e_s=IM/NI=0.005 m

e_o=0.018 m

Przyjęto B=0.6 m beton B10 o R_bbz=0.46 MPa

L=1.00 m

s=0.11 m

D_min=0.3 m

• grunt nad i pod ławą fund. ⇒ glina piazsczysta I_l=0.25,

- odczytano z PN 81/B-03020: γ=21.00 kN/m³

φ_u=17.5^o

c_u=30.00 kPa

- współczynnik nośności: N_b=0.8

N_c=4.9

N_d=12

q_fn=0.5[(1+0.3*B/L)*N_c*c_u+N_d*γ*D_min+(1-0.2*B/L)* γ*N_b*B]=232.27 kN/m²

e­_o=0.018 m < B/6=0.1 m

q_max=N/91.00*B)*(1+6e/B)=200.828 kN/m²

q_min=N/(1.00*B)*(1-6E/b)=139.558 Kn/M²

q_max < q_dop = 1.2*q_fn=278.242 kN/m² Warunek spełm]niony !!

Obliczenie h:

M=1.215 q_o=170.193 kN/m²

h=0.09 m Przyjęto h=0.3 m

*Obliczenie fundamentu pod ścianą wewnętrzna.

Zestawienie obciążeń:

• ciężar ściany parteru q=5.444 kN/m²

Q₁=2.5*5.444*1.0=13.61 kN

• reakcje ze stropów nad parterem (STROP10 ⇒ nr3 STROP30 ⇒ nr1)

R₁₀=19.114/0.45*1.00=42.376 kN

R₂₀=13.131/0.45*1.00 kN

• reakcja ze stropów nad piwnicą (STROP20 ⇒ nr1 STROP40 ⇒ nr1)

R₂₀=6.548/0.45*1.00=14.551 kN M₂₀=4.527 kNm

R₄₀=8.149/0.45*1.00=18.110 kN M₄₀=5.198 kNm

• ciężar ściany piwnicy q₂=5.444 kN/m²

Q₂=2.2*5.444*1.00=11.977 kN

e=0.25/4

∑M=e*(-R₂₀+R₄₀)+M₂₀-M₄₀= -0.449 kNm

∑N=R_s+R₂₀+R₄₀+R₁₀+R₃₀+Q₁+Q₂=135.413 kN

e_n=25/30 < 1.00 cm Przyjęto e_n=1.00 cm

e_s=IM/NI=0.003 m

e_o=0.013 m

Przyjęto B=0.45 m beton B10 o R_bbz=0.46 MPa

L=1.00 m

s=0.1 m

D_min=0.3 m

• grunt nad i pod ławą fundamentową ⇒ glina piaszczysta I_l=0.25

- odczytano z PN 81/B-03020: γ=21.00 kN/m³

φ_u=17.5^o

c_u=30.00 kPa

- współczynnik nośności: N_b=0.8

N_c=4.9

N_d=12

q_fn=0.5[(1+0.3*B/L)*N_c*c_u+N_d*γ*D_min+(1-0.2*B/L)* γ*N_b*B]=265.559 kN/m²

e_o=0.013 m < B/6=0.075 m

q_max=N/(1.00*B)*(1+6e/B)=303.076 kN/m²

q_min= N/(1.00*B)*(1-6e/B)=218.758 kN/m²

q_max < q_dop =1.2*q_fn=348.719 kN/m² Warunek spełniony !!

Obliczenie h:

M1.515 kNm

q_o=260.917 kN/m²

Przyjęto h=0.10 m

POLITECHNIKA WROCŁAWSKA WYDZIAŁ BUDOWNICTWA

INSTYTUT BUDOWNICTWA LĄDOWEGO I WODNEGO

ZAKŁAD BUDOWNICTWA OGÓLNEGO GRUPA II

PROJEKT BUDYNKU

MIESZKALNEGO

OBLICZENIA STATYCZNE

ROK AKADEMICKI 1994/95 JOANNA SOLAK

---