1.DANE DO PROJEKTU
szerokość taśmy - 1,6 m
prędkość taśmy - 4,0 m/s
rodzaj urobku - węgiel brunatny
taśma -
Schemat trasy przenośnika
wielkość |
jednostka |
wartość |
opis |
Lbc |
m |
150,0 |
długość odcinka BC |
Lab |
m |
500,0 |
długość odcinka AB |
Hbc |
m |
30,0 |
wysokość podnoszenia na odcinku BC |
Hab |
m |
0,0 |
wysokość podnoszenia na odcinku AB |
2. OBLICZANIE WYDAJNOŚCI
wydajność objętościowa nominalna
gdzie:
kn - współczynnik poprawkowy na zmniejszenie teoretyczne przekroju poprzecznego, kn=0,94
Fn - pole przekroju poprzecznego nosiwa na taśmie dla niecki 30°, Fn=0,2972 m2
V - prędkość taśmy, V=4,0 m/s
QZ = 1,12 m3/s
Qz=4022,90 m3/w
wydajność objętościowa
gdzie:
kz - współczynnik nierównomierności załadunku, kz=0,84
QV=0,94 m3/s
QVh=3379,24 m3/h
wydajność masowa
gdzie:
ρ - gęstość usypowa dla zadanego urobku, ρ=0,70 t/m3
Qm=658 kg/s
Qm=2365,46 t/h
masa nosiwa na taśmie
odcinek AB
gdzie:
Lab - długość odcinka AB, Lab=500,0 m
mnab=82,13 t
odcinek BC
gdzie:
Lbc - długość odcinka BC, Lbc=150,0 m
mnbc=24,64 t
masa nosiwa na całej taśmie
mn=106,77 t
3. OBLICZANIE OPORÓW RUCHU
DOBÓR ZESTAWÓW KRĄŻNIKÓW
odległość między zestawami krążników górnych
Lg=1,0 m
odległość między zestawami krążników dolnych
Ld=2,5 m
odległość między zestawami krążników nadawowych
Lnad=0,6 m
DANE KRĄŻNIKÓW
|
KRĄŻNIK GÓRNY |
KRĄŻNIK DOLNY |
KRĄŻNIK NADAWOWY |
D |
0,159 |
0,194 |
0,215 |
d |
0,03 |
0,03 |
0,03 |
l |
0,600 |
0,900 |
0,600 |
Mk |
19,8 |
31,2 |
40,6 |
Mczr |
15,7 |
26,2 |
36,0 |
ig |
0,0082 |
0,0094 |
0,0184 |
opory ruchu cięgna górnego
masa taśmy
odcinek AB
gdzie:
Lab - długość odcinka AB, Lab=500,0 m
B - szerokość taśmy, B=1,6 m
mt - ciężar jednostkowy taśmy; taśma trójprzekładkowa, typu Trioflex (EP), produkcji Dunlop-Enerka, o nominalnej wytrzymałości 1000 kN/m, masa taśmy z okładkami 6:6 mm mt=21,90 kg/m2.
mTab=17,52 t
odcinek BC
gdzie
Lbc - długość odcinka BC, Lbc=150,0 m
mTbc=5,26 t
masa całej taśmy
mT=22,78 t
liczba zestawów krążników górnych
odcinek AB
gdzie:
Lab - długość odcinka AB, Lab=500,0 m
Lg - odległość między zestawami krążników górnych, Lg=1,0 m
Le - rozstaw krążników nadawowych, Le=0,5 m
ne - liczba zestawów krążników nadawowych, ne=10
ngab=495
odcinek BC
Lbc - długość odcinka BC, Lbc=150,0 m
ngbc=150
liczba zestawów krążników górnych dla całego przenośnika
ng=645
masa krążników górnych
odcinek AB
gdzie:
ngab - liczba zestawów krążników górnych
lg - liczba krążników górnych, lg=3
mg - masa pojedynczego krążnika górnego (część ruchoma), mg=0,0157 t
ne - liczba zestawów krążników nadawowych, ne=10
le - liczba krążników nadawowych, le=3
me - masa pojedynczego krążnika nadawowego (część ruchoma), me=0,0360 t
mkab=24,39 t
odcinek BC
gdzie:
ngbc - liczba zestawów krążników górnych
mkbc=7,07 t
masa krążników górnych dla całego przenośnika
mk=31,46 t
opory ruchu cięgna górnego
PRZENOŚNIK PUSTY:
odcinek AB
gdzie:
C - współczynnik oporu ruchu zależny od długości przenośnika, C=1,17
f - współczynnik tarcia zależny od warunków pracy, f=0,022
g - przyspieszenie ziemskie, g=9,80655 m/s2
mTab - masa taśmy na odcinku AB, mTab=17,52 t
mkab - masa krążników górnych na odcinku AB, mkab=24,39 t
WgpAB=10,58 kN
odcinek BC
gdzie:
mTbc - masa taśmy na odcinku BC, mTbc=5,26 t
mkbc - masa krążników górnych na odcinku BC, mkbc=7,07 t
bc - kąt nachylenia odcinka BC, bc=11,31°
WgpBC=0,96 kN
dla całego przenośnika
WgpAC=11,55 kN
PRZENOŚNIK PEŁNY
odcinek AB
gdzie:
mnab - masa nosiwa na taśmie na odcinku AB, mnab=82,13 t
WgnAB=31,32 kN
odcinek BC
gdzie:
mnbc - masa nosiwa na taśmie na odcinku BC, mnbc=24,64 t
WgnBC=2,89 kN
dla całego przenośnika
WgnAC=34,21 kN
opory ruchu cięgna dolnego
liczba zestawów krążników dolnych
odcinek AB
gdzie:
Lab - długość odcinka AB, Lab=500,0 m
Ld - odległość między zestawami krążników dolnych, Ld=2,5 m
ndab=200
odcinek BC
gdzie:
Lbc - długość odcinka BC, Lbc=150,0 m
ndbc=60
liczba zestawów krążników górnych dla całego przenośnika
nd=260
masa krążników dolnych
odcinek AB
gdzie:
ndab - liczba zestawów krążników dolnych
zd - liczba krążników górnych, zd=2
md - masa pojedynczego krążnika dolnego (część ruchoma), md=0,0262 t
mDab=10,48 t
odcinek BC
gdzie:
ndbc - liczba zestawów krążników dolnych
mDbc=3,14 t
masa krążników dolnych dla całego przenośnika
mD=13,62 t
opory ruchu cięgna dolnego
odcinek AB
gdzie:
C - współczynnik oporu ruchu zależny od długości przenośnika, C=1,17
f - współczynnik tarcia zależny od warunków pracy, f=0,022
g - przyspieszenie ziemskie, g=9,80655 m/s2
mTab - masa taśmy na odcinku AB, mTab=17,52 t
mDab - masa krążników dolnych na odcinku AB, mDab=10,48 t
WdAB=7,07 kN
odcinek BC
gdzie:
mTbc - masa taśmy na odcinku BC, mTbc=5,26 t
mDbc - masa krążników dolnych na odcinku BC, mDbc=3,14 t
bc - kąt nachylenia odcinka BC, bc=11,31°
WdBC=0,66 kN
opór całkowity cięgna dolnego
WdAC=7,73 kN
opór całkowity cięgna górnego i dolnego przy pustym przenośniku
Wn=19,27 kN
4. OBLICZANIE MOCY NAPĘDU
siła niezbędna do podnoszenia urobku na daną wysokość
gdzie:
mi - masa jednostkowa nosiwa na taśmie,
g - przyspieszenie ziemskie, g=9,80655 m/s2
Hab - wysokość podnoszenia na odcinku AB, Hab=0 m
Hbc - wysokość podnoszenia na odcinku BC, Hbc=30 m
masa jednostkowa nosiwa na taśmie
gdzie:
V - prędkość taśmy, V=4,0 m/s
mi=0,16 t/m.
Wh=48,34 kN
siła obwodowa
(przy obciążonym przenośniku)
gdzie:
Wgn - opory ruchu cięgna górnego dla pełnego przenośnika, Wgn=34,21 kN
Wd - opór całkowity cięgna dolnego, Wd=7,73 kN
Wh - siła niezbędna do podnoszenia urobku na daną wysokość, Wh=48,34 kN
Pu= 90,28 kN
całkowita moc napędu dla obciążonego przenośnika
gdzie:
Pu - siła obwodowa, Pu=90,28 kN
V - prędkość taśmy, V=4,0 m/s
c - sprawność mechanizmu napędowego, c=0,92
Nc=392,52 kW
5. DOBÓR SILNIKA I SPRZĘGŁA
Do napędu dobieram dwa silniki typu SZUc-176b o mocy 200 kW.
Do tych silników dobieram przekładnie zębatą typu A1-260-20 o przełożeniu 20 oraz sprzęgło proszkowe.
6.SPRZĘŻENIE CIERNE I OBLICZENIE SIŁ W TAŚMACH
Na bębnie napędowym działają następujące siły:
nabiegająca S1
zbiegająca S2
obwodowa Pu.
siła obwodowa podczas rozruchu
gdzie:
kd - współczynnik
rozruchu, kd=1,4
Pr=126,39 kN
napięcie wstępne dla ruchu ustalonego
gdzie:
ku - współczynnik bezpieczeństwa przed poślizgiem od okładzin płaszcza bębna dla ruchu ustalonego, ku=1,1
e =2,84785 (dla kąta opasania bębna =200° oraz współczynnika tarcia 0,3)
S2u=53,74 kN
napięcie wstępne dla rozruchu
gdzie:
kr - współczynnik bezpieczeństwa przed poślizgiem od okładzin płaszcza podczas rozruchu, kr=1,4
S2r=95,76 kN
Stosunek zwisu taśmy do rozstawu krążników nie może być większy niż 0,015 m. Po przekroczeniu tej wielkości opory ruchu przyrastają. Zalecane jest aby siła w taśmie nie obniżyła się do wartości mniejszej niż Sdop.
siła dopuszczalna w cięgnie górnym
gdzie:
kx - współczynnik poprawkowy zależny od długości przenośnika i rodzaju ruchu kx=60
Lg - odległość między zestawami krążników górnych, Lg=1,0 m
B - szerokość taśmy, B=1,6 m
mt - masa jednostkowa taśmy, mt=0,0219 t/m2
mi - masa jednostkowa nosiwa na taśmie, mi=0,16 t/m
g - przyspieszenie ziemskie, g=9,80655 m/s2
Sgdop=117,27 kN
siła dopuszczalna w cięgnie dolnym
gdzie:
Ld - odległość między zestawami krążników dolnych, Ld =2,5 m
Sddop=51,54 kN
SIŁA ZBIEGAJĄCA
Do dalszych obliczeń jako siłę zbiegającą z bębna S2 przyjmuję S2r zapewniającą zachowanie warunku zwisu taśmy oraz zachowanie warunku sprzężenia ciernego pomiędzy okładką bieżną taśmy a okładziną bębna.
7. Obliczenie wartości sił w taśmie
gdzie:
C - współczynnik oporu ruchu zależny od długości przenośnika, C=1,17
f - współczynnik tarcia zależny od warunków pracy, f=0,022
g - przyspieszenie ziemskie, g=9,80655 m/s2
mTab - masa taśmy na odcinku AB, mTab=17,52 t
mTbc - masa taśmy na odcinku BC, mTbc=5,26 t
mDab - masa krążników dolnych na odcinku AB, mDab=10,48 t
mDbc - masa krążników dolnych na odcinku BC, mDbc=3,14 t
ab - kąt nachylenia odcinka AB, ab=0°
bc - kąt nachylenia odcinka BC, bc=11,31°
Hab - wysokość podnoszenia na odcinku AB, Hab=0 m
Hbc - wysokość podnoszenia na odcinku BC, Hbc=30 m
mi - masa jednostkowa nosiwa na taśmie, mi=0,16 t/m
mkab - masa krążników górnych na odcinku AB, mkab=24,39 t
mkbc - masa krążników górnych na odcinku BC, mkbc=7,07 t
mnab - masa nosiwa na taśmie na odcinku AB, mnab=82,13 t
mnbc - masa nosiwa na taśmie na odcinku BC, mnbc=24,64 t
ZESTAWIENIE WARTOŚCI SIŁ W TAŚMIE:
SIŁA |
S2 |
S2-3 |
S3 |
S4 |
S1-4 |
S1 |
wartość [kN] |
95,76 |
86,10 |
93,17 |
93,17 |
124,50 |
186,04 |
8. SPRAWDZENIE WYTRZYMAŁOŚCI TAŚMY
maksymalna siła w taśmie w czasie rozruchu
gdzie:
Pr - siła obwodowa podczas rozruchu, Pr=126,39 kN
Smax=222,15 kN
nominalna wytrzymałość taśmy
gdzie:
kb - współczynnik spiętrzenia naprężeń w złączu przyjęty dla taśmy wysokiej jakości, kb=1,8
ke - współczynnik bezpieczeństwa przyjęty dla przeciętnych warunków eksploatacji, ke=3,8
B - szerokość taśmy, B=1,6 m
Kn=949,69 kN
Otrzymana wartość nominalnej wytrzymałości taśmy Kn świadczy o tym, że taśma została dobrana prawidłowo.
C
B
A
Pu
S2
S1
S1
S2
S4
S3
S1-4
S2-3