Idealizacja geometrii to wydzielenie w konstrukcji poszczególnych elementów. ▪elementy jednowymiarowe

płatwie, belki, dźwigary (dachy) żebra, podciągi (stropy) rygle, słupy (ustroje ramowe)▪ elementy dwuwymiarowe

płyty (obciążone prostopadle do ich płaszczyzny) tarcze (obciążone w ich płaszczyźnie)▪elementy trójwymiarowe

powłoki - walcowe, stożkowe, kuliste

Idealizacja obciążeńMusimy ustalić, jakie obciążenia będą działały na rozważaną konstrukcję:▪ rodzaj - ciężar własny,

ciężar elewacji i wykładzin, obciążenia użytkowe, wiatr, śnieg, obciążenia termiczne, obciążenia wyjątkowe (pożar,

wybuch gazu, uderzenia pojazdu itp.),▪ postac - siły skupione, momenty, obciążenia liniowe (np. od elewacji, ścian

działowych) lub równomiernie rozłożone (np. użytkowe stropów),▪ wartości obliczeniowe - sytuacje obliczeniowe,

współczynniki, kombinacje

c)idealizacja odpowiedzi konstrukcji na obciążenie

2.Sposoby idealizacji odpowiedzi konstrukcji na obciążenie Odpowiedź sprężysta- najbardziej rozpowszechniony

Odpowiedź sprężysta z ograniczoną redystrybucją Odpowiedź plastyczna, obejmująca również modele ST (Struts and Ties)

Odpowiedź nieliniowa

3.Zasady sprawdzania stanów granicznych nośności Stany graniczne nośności - ULS Stany miarodajne: EQU -

utrata równowagi statycznej konstrukcji lub jej części STR - zniszczenie ze względu na wytrzymałość materiału GEO

- zniszczenie lub nadmierne odkształcenie podłoża FAT - zniszczenie zmęczeniowe konstrukcji lub elementu. W stanach

STR i/lub GEO Ed £ Rd Ed - wartość obliczeniowa efektu oddziaływań (siła, moment) Rd - wartość obliczeniowa nośności

Sprawdzamy przekroje najbardziej wytężone

4.Zasady sprawdzania Stany graniczne użytkowalności - SLS Ed £ Cd Ed - wartość obliczeniowa kryterium wyznaczona

dla odpowiedniego działania Cd - graniczna wartość kryterium użytkowalności Zalecane kryteria a)ugięcia- wygląd-

komfort użytkowników - funkcje konstrukcji, w tym funkcjonowanie maszyn b) drgania - powodujące dyskomfort ludzi -

ograniczające przydatność użytkową konstrukcji c) uszkodzenia, wpływające negatywnie na - wygląd - trwałość-

funkcjonowanie konstrukcji

5.Sytuacje obliczeniowe i oddziaływania na konstrukcję Sytuacje obliczeniowe a) trwałe - zwykłe warunki użytkowania

b) przejściowe - w czasie budowy lub naprawy c) wyjątkowe - pożar, wybuch, uderzenie d) sejsmiczne Oddziaływania to:

- obciążenia przykładane bezpośrednio do konstrukcji - wymuszone deformacje (nierównomierne osiadania, wpływy

termiczne) Oddziaływania dzielimy na : - stałe (zmiany w czasie są pomijalne) - zmienne (zmiany w czasie nie są pomijalne)

- wyjątkowe: krótki czas działania, znaczna wartość, wystąpienie mało prawdopodobne

Wartość charakterystyczna oddziaływania może być określana jako: - wartość średnia, zwykle stosowana przy oddziaływaniach

stałych - wartość górna lub dolna, z założonym prawdopodobieństwem wystąpienia (np. śnieg lub wiatr) - wartość nominalna,

stosowana do niektórych obciążeń zmiennych i oddziaływań wyjątkowych
8.Skurcz betonu - od czego zależy, co jest jego miarą Odkształcalność opóźniona - skurcz Skurcz plastyczny - gwałtowne

odparowanie wody z betonu będącego jeszcze w stanie plastycznym, tzn. w niedługim czasie po uformowaniu sprzyjające warunki:

słońce, wiatr, niska wilgotność środki zapobiegawcze:- ciągłe zraszanie mgiełką wodną -natychmiastowe przykrycie folią.

Na całkowite odkształcenie skurczowe składają się dwa składniki:Odkształcenie skurczowe spowodowane wysychaniem-

Odkształcenie rozwija się powoli, bo jest funkcją migracji wody przez stwardniały beton. Odkształcenie skurczu autogenicznego

(samorodnego)- Odkształcenie rozwija się w czasie twardnienia betonu, główna jego część powstaje w pierwszych dniach po

ułożeniu betonu. Skurcz autogeniczny jest liniową funkcją wytrzymałości betonu.

9.Pełzanie betonu - od czego zależy, co jest jego miarą powolna zmiana kształtu materiału wskutek działania stałych,

długotrwałych naprężeń, mniejszych od granicy sprężystaości materiału wpływ na odkształcenia pełzania- wiek betonu w

chwili obciążenia - wilgotność względna powietrza - wytrzymałość betonu - pole powierzchni przekroju i stopień wystawienia -

powierzchni na bezpośredni kontakt z powietrzem - rodzaj cementu i temperatura, w której twardnieje beton - okres trwania

obciążenia SKURCZ I PEŁZANIE: Odkształcenie pełzania zależą od:-składu betonu i jego klasy, -poziomu obciążenia,-warunków

środowiskowych (wilgotności, temperatury),-wieku betonu w chwili przyłożenia obciążenia,-okresu trwania obciążenia,-rodzaj

cementu Odkształcenia skurczu zależą od następujących parametrów:- skład betonu, - wskaźnik w/c,- klasy betonu, - temperatury

i wilgotności danego elementu dla środowiska w jakim się znajduje,- od wymiarów elementu

10.Charakterystyka wytrzymałościowa stali zbrojeniowej Wyroby stalowe stosowane jako zbrojenie- pręty- walcówka zwinięta w

kręgi- druty wytworzone metodą ciągnięcia na zimno walcówki, zwinięte w kręgi - siatki zgrzewane z prętów, walcówki lub drutów,

po ich wyprostowaniu Właściwości określające zachowanie się stali:granica plastyczności fyk lub fy0,2k;wytrzymałość na rozciąganie

ft ;ciągliwość εuk i ft /fyk ;zdatność do gięcia ;charakterystyka przyczepności fR ;wytrzymałość zmęczeniowa ;spajalność.Gęstość stali

przyjmuje się 7850 kg/m3.Moduł sprężystości 200 Gpa

11.Przyczepność betonu i zbrojenia, długość zakotwienia prętów

Współpraca betonu i stalowego zbrojenia jest efektywna dzięki:siłom przyczepności między betonem i zbrojeniem; ochronnej roli

betonu w odniesieniu do zbrojenia - dzięki wysokiemu pH betonu zbrojenie nie ulega korozji (następuje pasywacja); jednakowym

współczynnikom liniowej odkształcalności termicznej Przenoszenie sił między prętami zbrojenia a betonem (przyczepność - bond)

jest spowodowane przez: -adhezję chemiczną i fizyczną -siły „blokujące” między ziarnami cementu i mikroskopijnymi rowkami na

powierzchni stali -tarcie i inne oddziaływania mechaniczne.Każdy z tych mechanizmów wyraźnie zależy od stanu powierzchni z

brojenia i jej geometrii (rodzaj użebrowania - współczynnik fR). Wpływ dwu pierwszych czynników jest bardzo mały.

Obliczeniowa długość zakotwienia wg PN-EN l_bd = α1 α2 α3 α4 α5 lb,rqd ≥ lb,min α1- zależy od kształtu prętów, α2-

zależy od otulenia betonem α3- uwzględnia skrępowanie betonu zbrojeniem poprzecznym α4- uwzględnia obecność zbrojenia

poprzecznego przyspojonego na długości zakotwienia α5- uwzględnia wpływ nacisku poprzecznego w obrębie zakotwienia

α2 α3 α5 ≥ 0,7. Pręty rozciągane l_b,min = max {0,3lb,rqd; 10Ф ; 100 mm}. Pręty ściskane l_b,min = max {0,6lb,rqd; 10Ф ; 100 mm}

13.Mechanizmy zniszczenia przekroju zginanego

Zniszczenie ® zmiażdżenie betonu w strefie ściskanej. W zależności od stopnia zbrojenia dochodzi

do tego: - pośrednio, na skutek przyrostu odkształcenia po uplastycznieniu rozciąganego zbrojenia,

- bezpośrednio, na skutek osiągnięcia granicznych odkształceń skrajnego włókna strefy ściskanej przekroju;zbrojenie rozciągane nie

osiąga stanu uplastycznienia Zniszczenie pośrednie ρ < ρlim wyraźny przyrost ugięcia- poszerzanie się i wydłużanie rys

Zniszczenie bezpośrednie ρ > ρlim Obserwujemy niewielkie ugięcie i niewielkie zarysowanie. Zbrojenie nie osiąga granicy plastyczności.

14.Zasady określania nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną ZAŁOŻENIA OBLICZENIOWE-

płaskie przekroje pozostają nadal płaskie,- odkształcenie zbrojenia z przyczepnością jest takie samo jak otaczającego betonu- wytrzymałość

betonu na rozciąganie pomija się- naprężenia ściskające w betonie ustala się na podstawie związku σ - ε podanego w PN-EN- naprężenia w

stali zbrojeniowej ustala się na podstawie obliczeniowych wykresów wg PN-EN- przy ocenie naprężeń w cięgnach sprężających uwzględnia

się początkowe odkształcenie w tych cięgnach.

16.Pojęcie imperfekcji, sposoby ich uwzględniania

Imperfekcje geometryczne - niekorzystne wpływy możliwych geometrycznych odchyłek (odchyleń od zaplanowanego kształtu) Należy je

uwzględniać w stanach granicznych nośności, w stałych i wyjątkowych sytuacjach obliczeniowych.Nie wymaga się uwzględniania imperfekcji

w stanach granicznych użytkowalności.

18.Efekt ograniczenia poprzecznych odkształceń betonu (beton skrępowany)

W efekcie ograniczenia poprzecznych odkształceń betonu zmienia się zależność σc - εc

19.Założenia kratownicowego modelu ścinania

-Kąt θ(nachylenie krzyżulców ściskanych) nie powinnien przekraczać 1,0<=ctgθ <=2,5

-W elementach z pionowym zbrojeniem na ścinanie V_rd=min{VRd,s=Asw*z*fywd*cotθ /s; V_rd,max=α_cwb_wzυ₁f_cd/(cotθ+tanθ)},gdzie:

Asw-pole pezkroju zbrojenia na ścinanie, s- rozstaw strzemion, fywd-obliczeniowa granica plastyczności zbrojenia na ścinanie,

υ₁-współczynnik redukcji wytrzymałości betonu zarysowanego przy ścinaniu, α_cw-współczynnik zależny od stanu naprężeń w pasie ściskanym

-W elementach z ukośnym zbrojeniem na ścinanie V_Rd=min{VRd,s=Asw*z*fywd*(cotθ+cotα)*sinα/s; V_Rd,max=α_cwb_wzυ₁f_cd(cotθ+cotα)/(1+cot²θ}

22.Łączne działanie ścinania i skręcania

Element jednocześnie ścinany i skręcany

W przekrojach pełnych, w przybliżeniu prostokątnych, zbrojenie minimalne uznaje się za wystarczające, gdy spełniony jest warunek:

TEd / TRd,c + VEd / VRd,c ≤ 1,0

TRd,c - skręcający moment rysujący VRd,c - siła poprzeczna określana dla ścinania

wymagane zbrojenie Zbrojenie obliczamy niezależnie na ścinanie i skręcanie Sprawdzamy nośność krzyżulca ściskanego, obciążonego

ścinaniem i skręcaniem

TEd/TRd,max + VEd/VRd,max <= 1,0 TRd,max = 2 ν αcw fcd Ak tef sinθ cosθ Kąt θ przyjmuje się taki sam przy ścinaniu i skręcaniu

24.Moment rysujący, powody ograniczania szerokości rys, obliczeniowe sprawdzanie i dopuszczalne szerokości rys

Szerokość rys ogranicza się do poziomu, który nie pogarsza stosowanego funkcjonowania lub trwałości konstrukcji i nie powoduje, że

wygląd konstrukcji nie nadaje się do akceptacji. Wartości w_max :-elementy zbrojone i sprężone z cięgnami bez przyczepności {dla X0,

XC1-0,4mm; dla XC2, XC3, XC4, XD1, XD2, XS1, XS2, XS3-0,3mm} -elementy sprężone cięgnami z przyczpnością {dla X0,XC1-0,2mm;

dla XC2, XC3, XC4 0,2mm; dlaXD1, XD2, XS1, XS2, XS3-dekompresja}

25.Powody ograniczania ugięć, wielkości dopuszczalne, zasady obliczania ugięć

Ograniczanie ugięć Odkształcenia konstrukcji nie powinny przekraczać wartości, do których mogą dostosować się inne połączone z

nią elementy. Ograniczenia ze względu na właściwe działenie aparatury lub maszyn, ograniczenia zapobiegające zbieraniu się wody na

płaskich dachach. Ze względu na wygląd przydatność.Ograniczenie ugięć, które powodują uszkodzenia przylaegających do siebie

konstrukcjiDopuszczalne wartości ugięć alim-Belki i płyty stropów i stropodachów leff/200 do leff/250- Przekrycia dachowe

leff/150 do leff/250- Wsporniki leff/150 -Inwestor - do uzgodnienia

26.Modele kratownicowe i ich zastosowanie

Modele S-T

Stosuje się do obliczania i konstruowania obszarów, w których nie można przyjąć liniowego rozkładu odkształcenia. Modele ST składają

się z: - prętów S (Struts), odwzorowujących pola naprężeń ściskających, - prętów T (Ties), odwzorowujących rozciągane zbrojenie,

- węzłów, łączących S i T. Można stosować:

-do sprawdzania ULS, w obszarach jednorodnego i niejednorodnego rozkładu naprężeń

-do sprawdzania SLS, np. naprężeń w zbrojeniu i szerokości rys, jeżeli jest zapewniona zgodność

modeli S & T z rozwiązaniami sprężystymi (w szczególności usytuowanie i kierunek zastrzałów powinno odpowiadać

liniowej teorii sprężystości) -cięgna (pręty T) w modelu S & T powinny odpowiadać układowi zbrojenia

2. Idealizacja zachowania się żelbetu pod obciążeniami Uwzględnia rodzaj i schemat oddziaływań (obc. mechaniczne,

ciągłe, skupione, niemechaniczne) Ustala możliwe przypadki obciążeń i dobór ich kombinacji. W celu wyznaczenia max. sił

wewnętrznych(st. gr. nośności)i deformacji(st.gr.uzytkowalnosci)

3. Jak przyjmować wartość cot Θ w obliczeniach ścinania Model kratownicowy opisuje zachowanie się żelbetowych belek i pasm

płytowych zarysowanych podlegających działaniu wypadkowych poziomych i ukośnie skierowanych naprężeń ściskających oraz

wypadkowych poziomych i ukośnie skierowanych naprężeń rozciąganych w char. Przekrojach poprzecznych elementów.

4. Dlaczego i do jakich wielkości ogranicza się szerokość rys w elementach żelbetowych Powstanie rys powoduje osłabienie

konstrukcji gdyż wszystkie obciążenia rozciągające przenosi tylko stal. Innym powodem ograniczania dopuszczalnych szerokości rys są

względy estetyczne ograniczenia dla rys 0,1mm - elementy w których wymagana jest szczelność (o ile przepisy szczegółowe nie mówią

inaczej) takie jak: zbiorniki na ciecze, ściany oporowe 0,2 mm - elementy których ekspozycja jest XD1, XD2, XD3, XS1, XS2, XS3, XF2,

XF4, XA1, XA2, XA3 0,3 mm - elementy których ekspozycja jest X0, XC1, XC2, XC3, XC4, XF1, XF3

5.Długość zakotwienia prętów. A_sf_yd=u l_b f_bd u-obwód pręta, f_bd- obliczeniowe naprężenie przyczepności lb=As/u*fyd/fbd, As=πφ²/4
.

Długość zakotwienia As,reg-wymagane obliczeniowe pole przekroju zbrojenia; As,prov- zastosowane pole przekroju zbrojenia(zastosowane),

άa-współczynnik uwzględniający efektywność zakotwienia, lb,min-minimalna długość zakotwienia. Wartość współczynnika α_a przyjmuje się: -

dla prętów prostych(bez haków) α_a=1,0, -dla zagiętych prętów rozciąganych, jeżeli w strefie haka kotwiącego zbrojenie w kierunku prostopadłym

do płaszczyzny zagięcia otulone jest warstwą betonu grubości co najmniej 3ø, α_a=0,7 Długość zakotwienia l_b pręta zbrojeniowego zwiększa się

ze wzrostem wytrzymałości stali i średnicy pręta, maleje natomiast przy większej przyczepności. Minimalna długość zakotwienia l_b.min pręta zależy

os sytuacji obliczeniowej elementu. Rozciągane- max: 0,3 l_b, 100mm, 10ø. Ściskane- max: 0,6 l_b , 100mm, 10ø. Długość zakotwienia prętów

zbrojenia rozciąganego zamocowanych w murze powinna być nie mniejsza niż 0,3h+l_bd

6.Faza II b po zarysowaniu- naprężenia. Początkowo w fazie II zasięg rys pionowych jest niewielki, a wykres naprężeń w strefie ściskanej

jest nadal zbliżony do liniowego(faza wstępna IIa). Powyżej wierzchołka rysy-aż do osi obojętnej- beton rozciągany nadal pracuje, chociaż jego

udział w przenoszeniu naprężeń od zginania jest już praktycznie bez znaczenia. Przy odpowiednio większych naprężeniach, w fazie oznaczonej

umownie jako IIb, zasięg rys prostopadłych do osi belki jest już znacznie większy, wykres naprężeń na wysokości strefy ściskanej staje się

wyraźnie krzywoliniowy, a zbrojenie przenosi tu praktycznie całe naprężenie rozciągane. Faza IIb rozciąga się na te obszary belki, które jeszcze

nie uległy zniszczeniu. W przekrojach między rysami belka zachowuje się jak w fazie I, co oznacza, zę beton rozciągany nadal współpracuje

tam ze zbrojeniem. Wraz z końcem fazy IIb (w miejscu zarysowania i osiągnięcia przez belkę pełnej nośności) rozpoczyna się faza III, zwana

fazą zniszczenia.

7.Zasada obliczania elementu obciążonego siłą ścinającą i momentem skręcającym. W tym złożonym stanie obciążenia możliwe jest wykorzystanie

przestrzennego modelu kratownicowego. Nośność oblicza się ze wzoru:
Pole przekroju strzemion wyznacza się niezależnie

ze względu na ścinanie i na czyste skręcanie. W przekrojach pełnych w przybliżeniu prostokątnych zbrojenie na ścinanie i skręcanie nie jest

wymagane(poza zbrojeniem konstrukcyjnym) gdy:
oraz
Zbrojenie poprzeczne powinno składać się

dwuramiennych zamkniętych strzemion i dodatkowych(w stosunku do zbrojenia na zginanie) prętów podłużnych rozmieszczonych równomiernie

na obwodzie rdzenia elementu (stosowanie strzemion czterociętych nie jest uzasadnione, gdyż ich wewnętrzne ramiona znajdują się z reguły poza

zastępcza średnicą ścianki i nie przenoszą naprężeń od skręcania. Strzemiona stosuje się wyłącznie zamknięte, łączone na zakład bądź też spajane.

Rozstaw strzemion tak jak w przypadku ścinania. W każdym z naroży elementu powinien znajdować się pręt podłużny.

8. Zasady sprawdzania stanów granicznych nośności i użytkowalności. Stan graniczny konstrukcji to taki stan po którego osiągnięciu ustrój konstrukcyjn

y lub jego element składowy przestaje odpowiadać założonym wymaganiom realizacji lub użytkowania. SGN(stan graniczny nośności)-odpowiadające

maksymalnej nośności konstrukcji lub świadczące o całkowitej jej nieprzydatności do eksploatacji. SGU(stan granicznej użytkowalności)-odpowiadające

kryteriom związanym z eksploatacją i trwałością konstrukcji.

Przyczyny SGN:- utrata równowagi(części lub całości)ustroju traktowanego jako ciało sztywne; -zniszczenie krytycznych ustrojów w wyniku

wyczerpania nośności ustroju; -przekształcenie ustroju w mechanizmie; -zmęczenie materiału. SGU: -nadmierne odkształcenia i przemieszczenia ustroju;

-rysy o nadmiernej szerokości; -zbyt duże naprężenia. Założenia: Znajomość obliczonej wartości oddziaływań umożliwia określenie sił wewnętrznych,

naprężeń i odkształceń w konstrukcjach. Wiedza o obliczonych cechach i właściwościach materiałów pozwala natomiast ocenić odporność

przekrojów na działanie obciążeń. W stanach granicznych należy sprawdzić: *warunek stanu granicznego zniszczenia lub nadmiernych

odkształceń S_d ≤ R_d S_d- wartość obliczeniowa momentu lub siły przekrojowej, R_d- obliczeniowa nośność elementu(jego nośność)na działanie

danego obciążenia. *warunek graniczny równowagi statycznej ustroju traktowanego jako ciało sztywne E_d,dst < E_d,stb E_d,dst -obliczeniowy efekt

oddziaływań destabilizujących ustrój; E_d,stb -korzystny stabilizujący efekt oddziaływań W stanach granicznych użytkowalności wartość

obliczeniowych efektów oddziaływań E_d (np. szerokośc rys lub ugięć)muszą spełniać warunek E_d ≤C_d , który wyraża ograniczenie do wartości(min)

nominalnie dopuszczalnych efektów oddziaływań C_d będących funkcjami odpowiednich właściwości materiałowych. Efekt oddziaływań weryfikowany

w SGU powinien być ustalony na podstawie jednej z kombinacji:* rzadkiej,* częstej, *prawie stałej.

9.Karbonatyzacja betonu i jej skutki w odniesiemy do zbrojenia Dla długoterminowego użytkowania konstrukcji żelbetowych najważniejszą sprawą

jest to, aby na powierzchni stali w wyniku reakcji między alkalicznym cementem a stalą tworzyła się cienka warstewka ochronna, która chroni stal

zbrojeniową przed rdzewieniem. Tworzenie się niezbędnej dla ochrony stali w betonie przed korozją cieniutkiej powłoki tlenkowej wymaga

uprzedniego istnienia wystarczającej ilości rozpuszczonego wodorotlenku wapnia w wodzie zawartej w porach kamienia cementowego.

Przy wysychaniu nadmiaru wody koniecznej dla układania betonu, kwas węglowy z atmosfery otaczającej element budowli może dyfundować

w trwające nadal drobne pory kamienia cementowego. Przez reakcję kwasu węglowego (CO2 ) z wodorotlenkiem wapnia (Ca(OH)2 ) dochodz

do powstawania węglanu wapnia, czyli wapienia (CaCO3 ). Przez to zapobiegająca korozji zawartość wodorotlenku wapniowego w wodzie

porowej kamienia cementowego spada, a w wyniku i pierwotna wartość pH wynosząca około 13. Gdy wartość pH betonu spadnie poniżej 9,

wtedy już dla stali nie ma ochrony przed korozją.Ten powoli od zewnątrz ku środkowi postępujący proces nazywa się karbonatyzacją; warstwa,

w której ten proces ma miejsce, to znaczy gdzie wartość pH spadła poniżej 9 nazywa się skarbonatyzowaną warstwą. Tempo karbonatyzacji

zależy od wielu czynników, jak zwartość betonu, czas trwania działania CO2 , wilgotność betonu, zawartość wolnego, czyli zdatnego do reakcji

wapna w kamieniu cementowym itd. Gdy warstwa skarbonatyzowana osiągnie płaszczyznę zbrojenia stalowego i ochrona stali przed korozją

przestaje istnieć, zaczyna się proces rdzewienia stali, w wypadku gdy jest dostatecznie dużo wody i tlenu.

10.Wytrzymałość betonu na ściskanie

(rodzaje próbek, sposób badania,wytrzymałość charakterystyczna i obliczeniowa).-Rodzaje próbek -walec o h=300mm i d=150mm lub sześcian a

wymiarach boku 100mm,150mm lub 200mm(w zależności od wielkości ziarn)-Sposób badania badanie przeprowadza się po 28 dniach, zgniatanie

prostopadle do kierunku zabetonowania, obciążenie przekazuje się bezpośrednio lub poprzez szczotki Hilsdorfa. Szybkość przykładania obciążenia,

smukłość wpływa na wytrzymałość badanej próbki.

-Wytrzymałość charakterystyczna wartość wytrzymałości, poniżej której nie może się znaleźć 5% populacji wszystkich możliwych oznaczeń wytrzymałości

dla danej objętości betonu Wytrzymałość obliczeniowa betonu -wytrzymałość betonu Przyjmowana przy sprawdzaniu stanów granicznych nośności

Wytrzymałość charakterystyczna na ściskanie - f_ck=0,8 f_c^G_cube ( 5% kwanty rozkładu statystycznego wytrzymałości betonu na ściskanie, oznaczonej na

walcach d=150mm i h=300mm

11.Założenia metody ogólnej obliczania nośności przekroju obciążonego momentem zginającym i siłą podłużną(wg PN) -przekroje płaskie przed

odkształceniem pozostają płaskimi po odkształceniu -wytrzymałość betonu na rozciąganie jest pomijana -naprężenia w betonie ściskanym ustala się

zgodnie z zasadami podanymi w normie przyjmując jeden z dwóch naprężeń w ściskanej strefie betonu: -rozkład paraboliczno - prostokątny

-rozkład prostokątny -naprężenie w zbrojeniu ustala się zgodnie z zasadami podanymi w normie -stan graniczny nośności występuje, gdy jest osiągnięty

przynajmniej jeden, z poniższych warunków:ε_s1 = -0,01,, w zbrojeniu rozciąganym ε_cu - 0,0035 w skrajnym włóknie betonu ε_c = 0,0020 we włóknie betonu

odległym o 3/7 h od krawędzi najbardziej ściskanej

12. Co oznacza pojęcie „idealizacja geometrii”- Jest to zastąpienie przekroju którego właściwości mamy zbadać na inny ustalony „łatwiejszy” przekró

-wynika z wymiarów i kształtów geometrycznych oraz wzajemnego usytuowania w przestrzeni el. w rozważanym ustroju -rodzaju stanu naprężeniowego

( el.jednowymiarowe/prętowe -belki/słupy/łuki, el.dwuwymiarowe/płaskie - płyty/tarcze, el.trójwymiarowe - skrzynie/powłoki )-dobór odpowiedniego

modelu geom.-przyjęcie rzeczywistych lub zastępczych(obliczeniowych ) wymiarów -uwzględnienie ewentualnych imperfekcji (przemieszczeń) ustroju

13. Wytrzymałość betonu na rozciąganie należy utożsamiać z maksymalnym naprężeniem rozciągającym jakie jest w stanie przenieść beton podlegający

jednoosiowemu rozciąganiu. Bezpośredni pomiar wytrzymałości próbek osiowo rozciąganych jest bardzo trudny,gdyż niewielkie nawet mimośrody

przypadkowe powodują duży rozrzut wyników. Dlatego w badaniach tej cechy betonu opracowane zostały metody pośrednie. Najprostsza i najczęściej

stosowana jest metoda ściskania próbki walcowej wzdłuż tworzącej walca-metoda brazylijska.b)metoda zginanie beleczek próbnych-polega na

wykorzystaniu zginania betonowych pryzmatycznych beleczek próbnych o wymiarach 150x150mm.Badanie to wykonuje się w maszynie Wytrzymałościowej

obciążając wolno podparte elementy próbne dwoma siłami skupionymi przyłożonymi w 1/3 rozpiętości belki wytrz.charak. f_ctk 5-proc. kwantyl

rozkładu statycznego wytrzymałości betonu na rozciąganie wytrz.oblicz f_ctd = f_ctk/γ_c γ_c - częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla betonu 2. x_lim -

graniczna wysokość strefy ściskanej betonu. W każdym z zakresów odkształceń obowiązują odrębne związki opisujące rozkład naprężeń w strefie ściskanej,

sam zakres strefy ściskanej jest inny w każdym przypadku. Graniczna wysokość strefy ściskanej w poszczególnych zakresach można określić z zasady płaskich

przekrojów i wynikających z niech proporcji liniowych, np.

ε_c - odkształcenie betonu bε_s1 - odkształcenie stali

d - użyteczna wysokość przekroju

14.Obliczeniowa. wytrzymałość stali zbrojeniowej (oblicz. Granica plastyczności stali) f_yd- przyjęta na podstawie wytrzymalosci charakterystycznej

f_yd=f_yk/γ_s γ_s- częściowy współczynnik bezpieczeństwa dla stali.( -w sytuacji stalej i przejściowej =1,15, w sytuacji wyjatkowej =1)

15.Wykres moment - krzywizna

16. Kratownicowy model stos. Do element skręcanych

Do celów obliczen. Jako model pryzmatycznego pręta skrecanego przyjmuje się kartownice przestrzenna. Element jest zastępowane ustrojem złożonym z

:-podłużnych prętów zbr. Głównego (umieszczonych w narożach przekroju)- zamknietych rozciąganych strzemion(prostopadł lub ukośnych)- ukośnych

ściskanych krzyżulców betonowych nachylonych pod

katem θ do krawędzi poziomych

17.Zasada obliczania rys prostopadłych

Szerokość rys oblicza się na podstawie uśrednionych wartości odkształcen w betonie i stali zbrojeniowej. Można wykorzystac zalozenia pokazane na rysunku.

Górny wykres dotyczy odkształceń zbrojenia rozciaganego elementu, dolny zas odkształceń betonu. Na odcinku elementu miedzy rysami odkształcenia zbrojenia są

mniejsze od odkształceń w przekroju przez rysę.

Całkując różnice odkształceń stali ε_s i betonu ε_ct na odcinku S_rm między rysami, wyznaczamy średnią szerokość rysy.

---