1. Wyznaczenie krzywej przepływu.

2. Wymiarowanie światła jazu.

2.1. Warunek na przepuszczenie kry lodowej:

2.2. Warunek z uwagi na stabilność dna poniżej jazu

Gdzie:

- współczynnik zależny od rodzaju kruszywa w korycie rzeki,
(zwały - kamieniste, rumosze)

- maksymalna wysokość wody w korycie = 5,73 [m],

n- współczynnik szorstkości (n =0,045),

- przepływ jednostkowy

2.3. Wzór na światło jazu

Gdzie:

m - współczynnik wydatku,(z wstawką L=1,4 [m],h=5,73
m=0,424)

- współczynnik zatopienia

- współczynnik kształtu progu,

- współczynnik dławienia bocznego

n- liczna przęseł, n=3 ,

b- światło przęsła, b=12,

h_o- wysokości piętrzącej wody

- współczynnik dławienia przyczółka,

- współczynnik dławienia filara,

• 
  - prędkość przepływu wody spiętrzonej:

- powierzchnia wody spiętrzonej

,

• Obliczenie rzędnej i wysokości progu

rz.progu =

- wysokość progu piętrzącego na jazie

• Obliczenie wysokości wody

z- nadpiętrzenie , z=0,5 m

• Współczynnik kontrakcji bocznej i czołowej

3. Obliczenie krzywej wydatku jazu.

3.1. Przyjęto zamknięcie klapowe.

3.2. Wyznaczenie wymiarów klapy:

3.3. Dobór promienia:

R≈ 2H = 11,15 cm

• 
  h = 0,54 m

Odczytano z krzywej przepływu:

Przepływ swobodny

• h = 0,74 m

Odczytano z krzywej przepływu:

A_NPP = 50,807m

Nowa wartość Q₂ = 36,0206[m³/s]

Odczytano z krzywej przepływu:

Przepływ swobodny

• h = 0,89 m

A_NPP = 50,807m

Nowa wartość Q₂ = 48,5042[m³/s]

Odczytano z krzywej przepływu:

Przepływ swobodny

• h = 1,04 m

A_NPP = 50,807m

Nowa wartość Q₂ = 63,2698[m³/s]

Odczytano z krzywej przepływu:

Przepływ swobodny

• 
  h = 1,24 m

A_NPP = 50,807m

Nowa wartość Q₂ = 86,2548[m³/s]

Odczytano z krzywej przepływu:

Przepływ swobodny

• 
  h = 1,4 m

A_NPP = 50,807m

Nowa wartość Q₂ = 110,7680[m³/s]

Odczytano z krzywej przepływu:

Przepływ swobodny

• h = 1,54 m

A_NPP = 50,807

Nowa wartość Q₂ = 139,2087[m³/s]

Odczytano z krzywej przepływu:

Przepływ zatopiony

• h = 1,64 m

A_NPP = 50,807

Nowa wartość Q₂ = 162,2807[m³/s]

Odczytano z krzywej przepływu:

Przepływ zatopiony

• h = 1,74 m

A_NPP = 50,807

Nowa wartość Q₂ = 186,52[m³/s]

Odczytano z krzywej przepływu:

Przepływ zatopiony

• 
  h = 2,05m

A_NPP = 50,807

Nowa wartość Q₂ = 194,50[m³/s]

Odczytano z krzywej przepływu:

Przepływ zatopiony

Q	H
21,7532	0,54
36,0206	0,74
48,5042	0,89
63,2698	1,04
86,2548	1,24
110,7680	1,4
139,2087	1,54
162,2807	1,64
181,5908	1,74
194,8992	2,05

4. Obliczenie głębokości i długości niecki wypadowej.

3 przęsła otwarte: Bj = 3x8,5 = 25,5 m

A_NNP = 50,807 m²

hd	Q	q	d	Vo	Eo	α	h1	hkr	η'	η''	h2	ηmin		(hd+d)/h2
																Q/Bj
1,798	21,227	0,832	0,5	0,418	4,409	1,1	0,0950	0,427	0,22	2,983	1,272878	1,1	≤	1,805358
2,288	36,021	1,413	0,5	0,709	4,426	1,1	0,1622	0,607	0,27	2,592	1,57356	1,1	≤	1,771778
2,972	48,504	1,902	0,5	0,955	4,446	1,1	0,2191	0,740	0,30	2,445	1,810004	1,1	≤	1,918228
3,334	63,270	2,481	0,5	1,245	4,479	1,1	0,2870	0,884	0,32	2,336	2,064516	1,1	≤	1,857094
3,4	86,255	3,383	0,5	1,698	4,547	1,1	0,3930	1,087	0,36	2,184	2,373136	1,1	≤	1,643395
3,79	110,768	4,344	0,5	2,180	4,642	1,1	0,5057	1,284	0,39	2,078	2,667695	1,1	≤	1,60813
4,168	139,209	5,459	0,5	2,740	4,783	1,1	0,6348	1,495	0,42	1,982	2,963209	1,1	≤	1,575319
4,57	162,281	6,364	0,5	3,194	4,920	1,1	0,7368	1,656	0,44	1,925	3,18779	1,1	≤	1,590443
4,694	186,520	7,315	0,5	3,671	5,087	1,1	0,8406	1,817	0,46	1,87	3,397867	1,1	≤	1,528606
4,8	194,500	7,627	0,5	3,828	5,147	1,1	0,8737	1,869	0,47	1,838	3,434311	1,1	≤	1,54325

Przyjęto d = 0,5 m

Lw - długość niecki wypadowej

h2/h1	3	3-4	4-6	6-20	>20
v	6	5,5	5	4,5	4

h2/h1	v	Lw
				[m]
13,40	4,24	4,989
9,70	4,37	6,165
8,26	4,42	7,031
7,19	4,46	7,923
6,04	4,49	8,882
5,28	4,68	10,118
4,67	4,83	11,252
4,33	4,92	12,053
4,04	4,90	12,531
3,93	5,27	13,488

4.1.Obliczenie położenia głębokości h1

H [m]	0,7H [m]	Y [m]	Y1 [m]	X [m]	V	X1 [m]	Lk [m]	Lw [m]	Lw + Lk
0,54	0,378	4,5	5,4	3,28	2,202	2,311	5,591	4,989	10,580
0,74	0,518	4,3	5,2	3,59	2,727	2,808	6,398	6,165	12,563
0,89	0,623	4,15	5,05	3,71	3,053	3,098	6,808	7,031	13,839
1,04	0,728	4	4,9	3,83	3,408	3,406	7,236	7,923	15,160
1,24	0,868	3,8	4,7	4,09	3,897	3,815	7,905	8,882	16,787
1,4	0,98	3,64	4,54	4,21	4,432	4,264	8,474	10,118	18,592
1,54	1,078	3,5	4,4	4,3	5,064	4,796	9,096	11,252	20,348
1,64	1,148	3,4	4,3	4,39	5,544	5,190	9,580	12,053	21,633
1,74	1,218	3,3	4,2	4,48	6,005	5,557	10,037	12,531	22,568
2,05	1,435	2,99	3,89	4,73	5,315	4,734	9,464	13,488	22,951

4.2. Obliczenie ubezpieczenia dna jaju.

• 
  Ubezpieczenie dna powyżej jazu.

• Ubezpieczenie dna poniżej jazu.

Długość ubezpieczeń
= 53,45 m

h2/h1	A/hkr	B/hkr	C/hkr
4,8	28,6	18,5	10

A(L_U) = 1,869•28,6 = 53,45 m - całkowita długość ubezpieczeń

B = 1,869•18,5 = 34,58 m - długość ubezpieczeń poziomych

C = 1,869•10 = 18,69 m - górna szerokość rowu

dla WWM =

4.4. Obliczenie filtracji pod jazem.

Metoda Bligha

Współczynnik C_B = 9,0 dla pospółki

H = rz.NPP - rz.Św = 184,21 - 181,21 = 3,0 [m]

potrzebna długość filtracji

Założenie - prędkość filtracji stała wzdłuż całej drogi filtracji

suma odcinków pionowych

suma odcinków poziomych

Filtracja wody pod jazem jest bardzo mała i nie jest konieczne zabicie ścianek szczelnych.

h'4 = 0,58 m

h4 = 4,84 m

h'5 = 0,04 m

h5 = 4,84 m

Sprawdzenie w czasie remontu:

h₄ = 4,84 m

Z uwagi na to, iż warunek nie został spełniony zaprojektowano otwory w płycie - zmniejszenie siły wyporu.

5. Obliczenie stateczności jazu

E_C - parcie czynne gruntu

Ep - parcie bierne

5.1. Stateczność na przesunięcie.

N - suma sił pionowych

- współczynnik tarcia konstrukcji po podłożu

- suma sił poziomych

- współczynnik pewności

Dla klasy budowli IV -
=1,1

Współczynnik
określony wg tabeli nr3 PN-83/B-03010

Zebranie obciążeń:

Gk = 10,0 kN

Parcie czynne:

Parcie bierne:

---