Przekładnie zębate
Zarys odniesienia uzębień drobnomodułowych (m < 1)
Stosuje się dwa zarysy:
bez konstrukcyjnego luzu obwodowego (s = w = 0,5⋅π⋅m) oraz
z konstrukcyjnym luzem obwodowym (s = 0,45⋅π⋅m, w = 0,55⋅π⋅m)
Wspólne parametry obu zarysów to: y = 1, u = 1,4, α = 20o
Graniczna, minimalna liczba zębów
Graniczna liczba zębów - dla danego zarysu odniesienia najmniejsza liczba zębów jaką można wykonać bez potrzeby stosowania korekcji uzębienia.
gdzie: zg - graniczna liczba zębów, y - współczynnik wysokości głowy zęba, α - kąt zarysu; dla y = 1 i α = 20o zg = 17.
Minimalna liczba zębów - najmniejsza liczba zębów jaką można wykonać ze względu na zaostrzenie wierzchołka.
zmin = 8 (dla zarysu bez luzu obwodowego)
zmin = 10 (dla zarysu z luzem obwodowym)
Korekcja uzębienia i zazębienia
Korekcja technologiczna uzębienia
Jeśli liczba zębów koła z < 17, do zlikwidowania podcięcia zębów konieczne jest podczas obróbki odsunięcie zarysu narzędzia o
X = x⋅m
gdzie: x - współczynnik przesunięcia zarysu wynoszący wyznaczany ze wzoru:
Wymiary koła korygowanego:
- średnica podziałowa: d = m⋅z,
- średnica zasadnicza: db = m⋅z⋅cosα,
- średnica wierzchołków: da = m(z + 2y + 2x),
- średnica stóp: df = m(z - 2u + 2x)
Korekcja zazębienia
Korekcja zazębienia typu P-0
Cechą tej korekcji jest zachowanie zerowej (czyli takiej jak w przekładni niekorygowanej) odległości osi.
Aby ten warunek był możliwy do spełnienia suma zębów współpracujących kół musi być większa lub równa podwojonej granicznej liczbie zębów, czyli
z1 + z2 ≥ 2 zg
Korekcję przeprowadza się tylko wtedy, gdy jedno z kół ma liczbę zębów z1 < zg . Podczas wykonania kół należy narzędzie odsunąć od mniejszego koła o X oraz jednocześnie dosunąć narzędzie o taką samą wartość X do większego koła.
Wymiary kół w korygowanej przekładni
d1 = m ·z1 d2 = m ·z2
db1 = m · z1 · cosα db2 = m · z2 · cosα
da1 = m (z1 + 2y + 2x) da2 = m (z2 + 2y - 2x)
df1 = m (z1 - 2u + 2x) df2 = m (z2 - 2u - 2x)
ao = 0,5 m (z1 + z2)
Korekcja zazębienia typu P
Korekcja typu P - technologiczna
Jej celem jest zlikwidowanie podcięcia zębów w jednym z kół oraz dobranie odległości osi ar takiej, przy której luz obwodowy w przekładni nie ulegnie zmianie.
Warunki stosowania korekcji technologicznej typu P:
z1 < zg lub / i z2 < zg
oraz z1 + z2 < zg
Korekcja typu P - konstrukcyjna
Przy danych parametrach kół (z1, z2, m) zadana jest odległość osi ar inna niż wynikająca z obliczeń dla korekcji P-0 (ar ≠ ao). Należy zatem obliczyć wartości współczynników przesunięcia x1 oraz x2, a także wymiary kół takie, aby luz obwodowy w przekładni miał normalne wartości oraz aby nie wystąpiła interwencja zarysów.
W obu przypadkach korekcji P należy korzystać z podręczników do Podstaw Konstrukcji Maszyn lub do PKUP.
Przełożenie przekładni zębatej
a więc także
gdzie: ω1,2 - prędkość kątowa s-1, n1,2 - prędkość obrotowa min-1,
d1,2 - średnice podziałowe kół, z1,2 - liczba zębów kół
W przekładniach drobnomodułowych
, w przekładniach napędowych i ≤ 8.
Przełożenie przekładni wielostopniowej jest iloczynem przełożeń cząstkowych:
ic = i1⋅i2⋅i3 ⋅…..⋅in,
gdzie ii przełożenie jednego stopnia
W przekładniach drobnomodułowych zwykle przyjmujemy rosnący ciąg przełożeń
i1 < i2 < i3 < ….. < in
np. przełożenie ic = 1000, można zrealizować stosując następujący rozkład przełożeń cząstkowych: ic = 2⋅2⋅4⋅5⋅6,25
5. Podstawowe obliczenia wytrzymałościowe kół zębatych [1]
5.1. Wstępne obliczenia modułu koła
gdzie: M - moment obciążający koło w mNm (zębnika),
, (b - szerokość wieńca zębatego), dla kół drobnomodułowych zalecana jest wartość ψ = 4 ÷ 6,
q - współczynnik kształtu zęba (rys. 1), kg - dopuszczalne naprężenia zginające (
), z - liczba zębów zębnika.
Rys. 1. Wartości współczynnika kształtu zęba q dla kół o uzębieniu zewnętrznym [1], zn - liczba zębów koła
Materiał |
stal 45 |
stale 25, A11, St 5 |
brąz B7 |
mosiądze MO59, MO 63 |
zgj MPa |
300 |
250 |
120 |
100 |
5.2. Sprawdzenie naprężeń zginających u podstawy zęba
gdzie:
,
,
ε - wskaźnik zazębienia
Kp = 1,5 - współczynnik przeciążenia,
Kd = 1,2 - współczynnik nadwyżek dynamicznych,
Kr = 1,1 - współczynnik nierównomiernego rozkładu obciążenia na szerokości zęba,
- współczynnik wielkości zęba,
xz - 1,5 ÷ 2 - współczynnik bezpieczeństwa,
yp = 1,1 - współczynnik stanu powierzchni,
yk = 1 - współczynnik karbu u podstawy zęba.
5.2. Sprawdzenie nacisków powierzchniowych (według Hertza)
Naprężenia ściskające maksymalne
gdzie: E1, E2 - moduł Younga materiałów kół, α - kąt przyporu,
(dla koła czynnego),
dc - średnica podziałowa koła czynnego,
kH - dopuszczalne naciski powierzchniowe.
i - przełożenie;
, z1 - liczba zębów koła czynnego.
Oznaczając:
otrzymamy:
Materiał |
stal 45 |
Stal A11 |
brąz B7 |
mosiądze MO59, MO 63 |
kH MPa |
325 |
230 |
160 |
120 |
Jeśli: E1 = E2 = 2,1·105 MPa (stal) to Cmα = 478,2
E1 = 2,1·105 MPa, E2 = 1,05·105 MPa (stal - brąz) to
Cmα = 390,6
Wymiar
gdzie:
- moment przenoszony przez koło czynne.
Literatura
1. Müller L.: Przekładnie zębate. Obliczenia wytrzymałościowe. WNT, Warszawa, 1972
2