Rozkład naprężeń pod płytą fundamentową

1.Obliczenie ciężaru całej konstrukcji

Q= q * L * B * l

q - ciężar konstrukcji przypadający na m²

L - długość budynku

B -szerokość budynku

l - ilość pięter

Q=9,28*25,45*11,7*14=38710

2.Obliczenie naprężeń przypadających na m²

Długość i szerokość budynku zostają powiększone o wartość odsadzek po 30 cm z każdej strony budynku.

σ =

3.Naprężnia pierwotne w gruncie

σ
=h
*γ

γ = ciężar objętościowy gruntu [
]

h
=głębokość posadowienia

σ
=1,5*19=28,5

4.Napręzenia wtórne

σ
= σ - σ
=120 - 28,5 = 91,5

5.Wyznaczenie naprężeń na poszczególnych warstwach

Wartości η odczytuje z nomogramu z normy PN-81/B-03020 z rysunku z2-13 dla krzywej
.

B - szerokość płyty fundamentowej

Nr. warstwy	Głębokość	Z/B	η
Z1	1	0,08	0,94
Z2	2	0,16	0,86
Z3	3	0,24	0,8
Z4	4	0,33	0,74
Z5	5	0,41	0,66
Z6	6	0,49	0,61
Z7	7	0,57	0,58
Z8	8	0,65	0,54
Z9	9	0,73	0,49
Z10	10	0,81	0,44
Z11	11	0,89	0,4
Z12	12	0,98	0,38
Z13	13	1,06	0,36
Z14	14	1,14	0,33
Z15	15	1,22	0,3
Z16	16	1,30	0,28
Z17	17	1,38	0,26
Z18	18	1,46	0,25
Z19	19	1,54	0,23
Z20	20	1,63	0,22
Z21	21	1,71	0,21
Z22	22	1,79	0,2
Z23	23	1,87	0,19
Z24	24	1,95	0,18

Wiadomości ogólne

Ilość kondygnacji	l=14
h	1,5	m
γ	19
Q na metr	9,28
σ	120
σ	28,5
σ	91,5
L	26,05	m
B	12,3	m
L/B	2,118
L bez odsadzkami	25,45	m
B bez odsadzkami	11,7	m

Rozkład naprężeń wtórnych oraz pierwotnych.

η	σ [ ]	σ * η ]	σ [ ]	σ * η [ ]
0,94	91,5	86,0100	28,5	26,79
0,86	91,5	78,6900	28,5	24,51
0,8	91,5	73,2000	28,5	22,80
0,74	91,5	67,7100	28,5	21,09
0,66	91,5	60,3900	28,5	18,81
0,61	91,5	55,8150	28,5	17,39
0,58	91,5	53,0700	28,5	16,53
0,54	91,5	49,4100	28,5	15,39
0,49	91,5	44,8350	28,5	13,97
0,44	91,5	40,2600	28,5	12,54
0,4	91,5	36,6000	28,5	11,40
0,38	91,5	34,7700	28,5	10,83
0,36	91,5	32,9400	28,5	10,26
0,33	91,5	30,1950	28,5	9,41
0,3	91,5	27,4500	28,5	8,55
0,28	91,5	25,6200	28,5	7,98
0,26	91,5	23,7900	28,5	7,41
0,25	91,5	22,8750	28,5	7,13
0,23	91,5	21,0450	28,5	6,56
0,22	91,5	20,1300	28,5	6,27
0,21	91,5	19,2150	28,5	5,99
0,2	91,5	18,3000	28,5	5,70
0,19	91,5	17,3850	28,5	5,42
0,18	91,5	16,4700	28,5	5,13

6.Osiadania

1. przy najlepszych współczynnikach: odczytuje wartości M
   i M

=0.2 i
=0.5

	M [kPa]	M [kPa]
M	29000	36250
M	64000	80000
M	155000	193750
M	45000	56250

1-dla gliny (od 0do 14m)

2-dla pisku dr (14 do 17m)

3-dla pospółki (17 do 20m)

4-dla iłów (20 do 24m)

S =

	Głębokość	σ [ ]	M [kPa]	σ [ ]	M[kPa]	Osiadanie
Z1=	1 m	86,0100	29000	26,79	36250	0,003705
Z2=	2 m	78,6900	29000	24,51	36250	0,00339
Z3=	3 m	73,2000	29000	22,80	36250	0,003153
Z4=	4 m	67,7100	29000	21,09	36250	0,002917
Z5=	5 m	60,3900	29000	18,81	36250	0,002318
Z6=	6 m	55,8150	29000	17,39	36250	0,002142
Z7=	7 m	53,0700	29000	16,53	36250	0,002037
Z8=	8 m	49,4100	29000	15,39	36250	0,001896
Z9=	9 m	44,8350	29000	13,97	36250	0,001721
Z10=	10 m	40,2600	29000	12,54	36250	0,001545
Z11=	11 m	36,6000	29000	11,40	36250	0,001405
Z12=	12 m	34,7700	29000	10,83	36250	0,001334
Z13=	13 m	32,9400	29000	10,26	36250	0,001264
Z14=	14 m	30,1950	29000	9,41	36250	0,001159
Z15=	15 m	27,4500	64000	8,55	80000	0,000536
Z16=	16 m	25,6200	64000	7,98	80000	0,0005
Z17=	17 m	23,7900	64000	7,41	80000	0,000464
Z18=	18 m	22,8750	155000	7,13	193750	0,000184
Z19=	19 m	21,0450	155000	6,56	193750	0,00017
Z20=	20 m	20,1300	155000	6,27	193750	0,000162
Z21=	21 m	19,2150	45000	5,99	56250	0,000533
Z22=	22 m	18,3000	45000	5,70	56250	0,000508
Z23=	23 m	17,3850	45000	5,42	56250	0,000483
Z24=	24 m	16,4700	45000	5,13	56250	0,000457

S =

b) przy najgorszych współczynnikach: odczytuje wartości M
i M dla
=0.75 i
=0.2

	M [kPa]	M [kPa]
M	10000	12500
M	35000	43750
M	100000	125000
M	14000	17500

1-dla gliny (od 0do 14m)

2-dla pisku dr (14 do 17m)

3-dla pospółki (17 do 20m)

4-dla iłów (20 do 24m)

S =

	Głębokość	σ [ ]	M [kPa]	σ [ ]	M[kPa]	Osiadanie [m]
Z1	1 m	86,0100	9000	26,79	11250	0,011938
Z2	2 m	78,6900	9000	24,51	11250	0,010922
Z3	3 m	73,2000	9000	22,80	11250	0,01016
Z4	4 m	67,7100	9000	21,09	11250	0,009398
Z5	5 m	60,3900	9000	18,81	11250	0,00714
Z6	6 m	55,8150	9000	17,39	11250	0,006599
Z7	7 m	53,0700	9000	16,53	11250	0,006274
Z8	8 m	49,4100	9000	15,39	11250	0,005842
Z9	9 m	44,8350	9000	13,97	11250	0,005301
Z10	10 m	40,2600	9000	12,54	11250	0,00476
Z11	11 m	36,6000	9000	11,40	11250	0,004327
Z12	12 m	34,7700	9000	10,83	11250	0,004111
Z13	13 m	32,9400	9000	10,26	11250	0,003895
Z14	14 m	30,1950	9000	9,41	11250	0,00357
Z15	15 m	27,4500	35000	8,55	43750	0,00098
Z16	16 m	25,6200	35000	7,98	43750	0,000914
Z17	17 m	23,7900	35000	7,41	43750	0,000849
Z18	18 m	22,8750	100000	7,13	125000	0,000286
Z19	19 m	21,0450	100000	6,56	125000	0,000263
Z20	20 m	20,1300	100000	6,27	125000	0,000251
Z21	21 m	19,2150	14000	5,99	17500	0,001715
Z22	22 m	18,3000	14000	5,70	17500	0,001633
Z23	23 m	17,3850	14000	5,42	17500	0,001551
Z24	24 m	16,4700	14000	5,13	17500	0,00147

S =

c) przy średnich współczynnikach :przyjmuje wartości M
i M

	M [kPa]	M [kPa]
M	20000	25000
M	50000	62500
M	127000	158750
M	30000	37500

1-dla gliny (od 0do 14m)

2-dla pisku dr (14 do 17m)

3-dla pospółki (17 do 20m)

4-dla iłów (20 do 24m)

S =

	Głębokość	σ [ ]	M [kPa]	σ [ ]	M[kPa]	Osiadanie [m]
Z1	1 m	86,0100	20000	26,79	25000	0,00537
Z2	2 m	78,6900	20000	24,51	25000	0,00491
Z3	3 m	73,2000	20000	22,80	25000	0,00457
Z4	4 m	67,7100	20000	21,09	25000	0,00423
Z5	5 m	60,3900	20000	18,81	25000	0,00332
Z6	6 m	55,8150	20000	17,39	25000	0,00307
Z7	7 m	53,0700	20000	16,53	25000	0,00292
Z8	8 m	49,4100	20000	15,39	25000	0,00272
Z9	9 m	44,8350	20000	13,97	25000	0,00247
Z10	10 m	40,2600	20000	12,54	25000	0,00221
Z11	11 m	36,6000	20000	11,40	25000	0,00201
Z12	12 m	34,7700	20000	10,83	25000	0,00191
Z13	13 m	32,9400	20000	10,26	25000	0,00181
Z14	14 m	30,1950	20000	9,41	25000	0,00166
Z15	15 m	27,4500	50000	8,55	62500	0,00069
Z16	16 m	25,6200	50000	7,98	62500	0,00064
Z17	17 m	23,7900	50000	7,41	62500	0,00059
Z18	18 m	22,8750	127000	7,13	158750	0,00023
Z19	19 m	21,0450	127000	6,56	158750	0,00021
Z20	20 m	20,1300	127000	6,27	158750	0,00020
Z21	21 m	19,2150	30000	5,99	37500	0,00080
Z22	22 m	18,3000	30000	5,70	37500	0,00076
Z23	23 m	17,3850	30000	5,42	37500	0,00072
Z24	24 m	16,4700	30000	5,13	37500	0,00069

S =

ROZKŁAD NAPRĘŻEŃ POD ŁAWĄ FUNDAMENTOWĄ

Dla ławy Q [kN]	L [m]	Ilość ław	Szerokość Ławy Naprężenia[ ]
38710	26,05	4	1,00	371,50
38710	26,05	4	1,20	309,58
38710	26,05	4	1,40	265,36
38710	26,05	4	1,60	232,19
38710	26,05	4	1,80	206,39
38710	26,05	4	2,00	185,75
38710	26,05	4	2,20	168,86
38710	26,05	4	2,40	154,79
38710	26,05	4	2,60	142,88
38710	26,05	4	2,80	132,68
38710	26,05	4	3,00	123,83

1.Rozkład naprężeń pod ława fundamentową w zależności od szerokości ławy

Przyjmuję do obliczeń szerokość ławy fundamentowe B=1 m. Dla tej szerokości ławy doczytuje naprężenia graniczne σ =371,5
.

2.Naprężnia pierwotne w gruncie.

σ
=h
*γ

γ = ciężar objętościowy gruntu [
]

h
=głębokość posadowienia

σ
=1,5*19=28,5

3.Naprężenia wtórne

σ
= σ - σ
= 371,5-28,5 =343

4.Wyznaczenie naprężeń na poszczególnych warstwach

Wartości η odczytuje z nomogramu z normy PN-81/B-03020 z rysunku z2-12 dla krzywej
26,05.Odczytuje z wykresu dla krzywej
∞

B - szerokość ławy fundamentowej

Nr warstwy	B- szerokość ławy fundamentowej	Z/B	η
Z1 = 1m	1	1	0,55
Z2 = 2m	1	2	0,3
Z3 =3m	1	3	0,21
Z4 = 4m	1	4	0,16
Z5 = 5m	1	5	0,13
Z6 = 6m	1	6	0,13
Z7 = 7m	1	7	0,13
Z8 = 8m	1	8	0,13
Z9 = 9m	1	9	0,13
Z10 =10m	1	10	0,13

5.Naprężenia w gruncie

η	σ * η [ ]	σ * η ]
0,55	15,675	188,65
0,3	8,55	102,9
0,21	5,985	72,03
0,16	4,56	54,88
0,13	3,705	44,59
0,13	3,705	44,59
0,13	3,705	44,59
0,13	3,705	44,59
0,13	3,705	44,59
0,13	3,705	44,59

6.Osiadania

1. przy parametrach niekorzystnych M i M
   dla
   =0.75

1-dla gliny (od 0do 14m) M
=9000[kPa] i M=11500 [kPa]

S =

	Głębokość[m]	σ [ ]	σ [ ]	M [kPa]	M [kPa]	Osiadanie [m]
Z1	1	15,675	188,65	9000	11500	0,022354
Z2	2	8,55	102,9	9000	11500	0,012193
Z3	3	5,985	72,03	9000	11500	0,008535
Z4	4	4,56	54,88	9000	11500	0,006503
Z5	5	3,705	44,59	9000	11500	0,005284
Z6	6	3,705	44,59	9000	11500	0,005284
Z7	7	3,705	44,59	9000	11500	0,005284
Z8	8	3,705	44,59	9000	11500	0,005284
Z9	9	3,705	44,59	9000	11500	0,005284
Z10	10	3,705	44,59	9000	11500	0,005284

S =
= 0,081289m

b) przy warunkach korzystnych M i M
gdy
=0.2

1-dla gliny (od 0do 14m) M
=29000[kPa] i M=36250 [kPa]

S =

	Głębokość[m]	σ [ ]	σ [ ]	M [kPa]	M [kPa]	Osiadanie [m]
Z1	1	15,675	188,65	29000	36250	0,006938
Z2	2	8,55	102,9	29000	36250	0,003784
Z3	3	5,985	72,03	29000	36250	0,002649
Z4	4	4,56	54,88	29000	36250	0,002018
Z5	5	3,705	44,59	29000	36250	0,00164
Z6	6	3,705	44,59	29000	36250	0,00164
Z7	7	3,705	44,59	29000	36250	0,00164
Z8	8	3,705	44,59	29000	36250	0,00164
Z9	9	3,705	44,59	29000	36250	0,00164
Z10	10	3,705	44,59	29000	36250	0,00164

S =
= 0,025228m

2. przy warunkach średnich M=20000[kPa] i M
   =25000[kPa]

S =

Nr warstwy	Głębokość[m]	σ [ ]	σ [ ]	M [kPa]	M [kPa]	Osiadanie [m]
Z1	1	15,675	188,65	20000	25000	0,01006
Z2	2	8,55	102,9	20000	25000	0,005487
Z3	3	5,985	72,03	20000	25000	0,003841
Z4	4	4,56	54,88	20000	25000	0,002926
Z5	5	3,705	44,59	20000	25000	0,002378
Z6	6	3,705	44,59	20000	25000	0,002378
Z7	7	3,705	44,59	20000	25000	0,002378
Z8	8	3,705	44,59	20000	25000	0,002378
Z9	9	3,705	44,59	20000	25000	0,002378
Z10	10	3,705	44,59	20000	25000	0,002378

S =
= 0,03658m

7.Napreżęnia graniczne.

Obliczam naprężenia graniczne dla ławy:

Dla gliny najlepsze wartości spójności:

C=17 kPa N
=0,86 ,
=4,77 ,
=12,34

C=5 kPa N
=0,04 ,
=1,57 ,
=6,49

σ
=C*
+( γ
*B)*0,5*N
+ γ
*
= 17*12,34+9,5*0,86+19*1,5*4,77=353,9 kPa -wartość najlepsza

σ
=C*
+( γ
*B)*0,5*N
+ γ
*
= 5*6,49+9,5*0,04+19*1,5*1,57=77,57 kPa -wartość najgorsza

σ
=C*
+( γ
*B)*0,5*N
+ γ
*
= 12*9,28+9,5*0,31+19*1,5*2,97=198,95 kPa -wartości średnie

Obliczam naprężenia graniczne dla płyty:

σ
=C*
+( γ
*B)*0,5*N
+ γ
*
= 17*12,34+9,5*12.3*0,86+19*1,5*4,77=446,2 kPa -wartość najlepsza

σ
=C*
+( γ
*B)*0,5*N
+ γ
*
= 5*6,49+9,5*12,3*0,04+19*1,5*1,57=115,4 kPa -wartość najgorsza

σ
=C*
+( γ
*B)*0,5*N
+ γ
*
= 10*8,845+9,5*12,3*0,19+19*1,5*2,8=255,45 kPa -wartości średnie

5. Stan graniczny nośności dla ławy

Nr ≤ m* Q_fNB

Nr - obliczeniowa wartość pionowej składowej obciążenia

m - współczynnik korekcyjny

Q_fNB - pionowa składowa obliczeniowego oporu granicznego podłoża gruntowego, obliczona ze wzoru:

i_C, i_D, i_B - współczynniki wpływu nachylenia wypadkowej obciążenia

D_min - głębokość posadowienia

N_C, N_B, N_D - współczynniki nośności

Cu^(r) - obliczeniowa wartość spójności gruntu zalegająca bezpośrednio poziomu posadowienia

ρ_D^(r) - obliczeniowa średnia gęstość objętościowa gruntu powyżej poziomu posadowienia

ρ_B^(r) - obliczeniowa średnia gęstość objętościowa zalegająca powyżej poziomu posadowienia

Obciążenie budowli przypadające na 1 mb.

Ciężar gruntu zalegającego na odsadzkach.

Całkowity ciężar przekazywany na grunt z 1mb ławy.

Nr =
+
=409,5 +15,05=424,55

1*1*[1*9,81*13+1*3,26*2.2*10*1,5+0,39*2.2*10] = 225.47

=225.47

Nr ≤ m* Q_{fNB gdzie m=0,81}

424,55<225.47 *0,81=182,63

Warunek jest niespełniony dla zadanej szerokości ławy fundamentowej. Należy by zwiększyć szerokość ławy albo zwiększyć głębokość posadowienia albo jedno i drugie.

6.Stan graniczny nośności dla płyty.

26.05*12.3*[(1+0.3*0.47)*8.845*11.5+(1+0.62)* 2,8*25,6*10*1,5+

(1-0.1175)*0,275*25, 7*10*12.3]=810159kN

POSADOWIENIE NA PALACH

1. Pale Franki

a) Posadowienie na żwirze

Założenia:

D=0,4 m

A_p=ΠD²/4=0,5024*0,25=0,1256

l=8 m

I_D=0,33

s_p=1,3; s_s=1,6 - współczynniki technologiczne tab. 4 normy o palach

N_t= N_p + N_s=s_p*g^(r)*A_p+∑s_i*t^(r)*As_i

N_p - opór podstawy pala

N_p=1,3*1,75*3000*0,1256=857,22 kPa

1,75-wartość A_p wartość dla poszerzonej podstawy pala z dla gruntu niespoistego z normy

N_s - opór pobocznicy pala

Jednakże pal posadowiony na podłożu skalistym jest palem który pracuje tylko przez podstawe pala, tak wiec do obliczeń biorę tylko nośność podstawy pala

N_t=857,22 kPa

Ciężar konstrukcji- ciężar 14 pięter+ ciężar oczepu+ grunt zalegający na nim

Q=38170kN

n=38710 /857,22=45,12

przyjmuję 48 pali

Nośność pala według Terzagiego

δgr=Cu*NC+(γ*D/2)NB+l* γ*ND

Cu=0kPa

Φ=37

ND=42,92

NC=55,63

NB=23,69

γ śr=1,9*9,81[N/m³]

δgr=0*55,63+(1,85*9,81*0,2)*23,69+8*1,9*9,81*42,92=6485,87 kPa

δg =6485,87*0,1256*=814,63kPa

n=38710 /814,63=47,52

przyjmuję 60 pali

b) Posadowienie na glinie

Założenia:

D=0,4 m

A_p=0,1256

l=8 m

I_L=0,5

s_p=1,1; s_s=1,0

N_p - opór podstawowy pala

Dla
czyli dal gruntu twardo plastycznego wartość jednostkowego granicznego oporu gruntu pod podstawa pala dla gliny po interpolacji wynosi q=1300 kPa

N_p=1,1*1,5*1300*0,1256=269,41 kPa

N_s - opór pobocznicy pala

N_s=s_s*t*γ_m*2Πr*h

N_sr=1,0*25*2Π*0,2*8=251,32 kPa

N_t=520,73kPa

Q=38710kN

n=38710/520,73=74,39

w celu zapewnienia większego bezpieczeństwa przyjmuję 82 pale

Sprawdzam czy strefy naprężeń w gruncie wokół pali nie nachodzą na siebie

N_t= N_p + N_s=s_p*g^(r)*A_p+m*∑s_i*t^(r)*As_i

R=
ά=0,4/2+8*0,07=0,76m

Zakładam rozstaw pali 1,5m

=
=1,97

Dla wartości
=1,97 nie występuje nachodzenie stref naprężeń m=1

Nośność pala według Terzagiego

δgr=Cu*NC+(γ*D/2)NB+l* γ*ND

Cu=9kPa

Φ=10

ND=2,47

NC=8,34

NB=0,19

γ gliny=2,20*9,81[N/m³]

γ śr=1,9*9,81[N/m³]

δgr=9*8,34+(2,20*9,81*0,4/2)*0,19+8*1,9*9,81*2,47= 444,19

n=38710/444,19=87,14

przyjmuję 100 pali dla zapasu bezpieczeństwa

Sprawdzam czy strefy naprężeń w gruncie wokół pali nie nachodzą na siebie

N_t= N_p + N_s=s_p*g^(r)*A_p+m*∑s_i*t^(r)*As_i

R=
ά=0,4/2+8*0,07=0,76m

Zakładam rozstaw pali 1,5m

=
=1,97

Dla wartości
=1,97 nie występuje nachodzenie stref naprężeń m=1

3. Posadowienie na ile

Założenia:

D=0,4m

Ap=0,1256

l=8m

IL=0,5

sp=1,1; ss=1,0

Nt=Np+Ns=sp*g*Ap+ΣsitiAsi

Np-opór podstawy pala

Np=1,1*1,5*1300*0,1256=269,41kPa

Ns - opór pobocznicy pala

Ns=ss*t*γm*2Πr*h

N_sr=1*25*2Π*0,2*8=251,2 kPa

N_t=520,61

n=38710/520,61=74,37

przyjmuję82 pale

Sprawdzam czy strefy naprężeń w gruncie wokół pali nie nachodzą na siebie

N_t= N_p + N_s=s_p*g^(r)*A_p+m*∑s_i*t^(r)*As_i

m=

R=
ά=0,4/2+8*0,07=0,76m

Zakładam rozstaw pali 1,5m

=
=1,97

Dla wartości
=1,97 nie występuje nachodzenie stref naprężeń m=1

Nośność pala według Terzagiego

δgr=Cu*NC+(γ*d/2)NB+l* γ*ND

Cu=35kPa

Φ=6,5

ND=1,88

NC=7,16

NB=0,08

γ iłu=2,15*9,81[N/m³]

γ śr=1,7*9,81[N/m³]

δgr=35*7,16+(2,15*9,81*0,4/2)*0,08+8*1,7*9,81*1,88=506,77kPa

n=38710/506,77=76,38

przyjmuję 82 pale

2. Pale prefabrykowane

a) Posadowienie na żwirze

Założenia:

d=0,35 m

l=10 m

A_p=a²=(0,35)²=0,1225 m²

I_D=0,33

s_p=1,1; s_s=1,1 ->wartości współczynników odczytane z normy B-02482 z tabeli 4

N_t=N_p+N_s=s_p*g^(r)*A_p+∑s_i*t^(r)*As_i

N_p - opór podstawowy pala

N_p=1,1*3000*0,1225=404,25kPa

N_s - opór pobocznicy pala

Jednakże pal posadowiony na podłożu skalistym jest palem który pracuje tylko przez podstawę pala, tak wiec do obliczeń biorę tylko nośność podstawy pala

N_t=404,25kPa

n=38710/404,25=95,75

przyjmuję 104 pali

Nośność pala według Terzagiego

δgr=Cu*NC+(γ*d/2)NB+l* γ*ND

d=0,35m

Cu=0kPa

Φ=37

ND=42,92

NC=55,63

NB=23,69

γ zwiru=2*9,81[N/m³]

γsr= 1,9*9,81[N/m³]

δgr=0*55,63+(2*9,81*0,35/2)*23,69+10*1,9*9,81*42,92= 8081,19 kPa

δgr*0,1225=989,94kPa

n=38710/989,94=39,1

przyjmuję 52 pale

b) Posadowienie na glinie

Założenia:

d=0,35m

l=10m

A_p=0,1225m²

I_L=0,5

s_p=1,0; s_s=0,9

N_p - opór podstawowy pala

N_p=1,0*1300*0,1225=159,25kPa

N_s - opór pobocznicy pala

N_s=s_s*t*γ_m*2Πr*h

N_sr=1,0*25*2Π*0,175*10=274,89 kPa

N_t= 434,13

n=38710/ 434,14=89,16

przyjmuję 98 pali

Nośność pala według Terzagiego

δgr=Cu*NC+(γ*d/2)NB+l* γ*ND

d=0,35m

Cu=9kPa

Φ=10

ND=2,47

NC=8,34

NB=0,19

γ śr=1,9*9,81[N/m³]

δgr=9*8,34+(2,05*9,81*0,35/2)*0,19+10*1,9*9,81*2,47=536,11

n=38710/536,11=72,2

przyjmuję 80 pali

c) Posadowienie na ile

Założenia:

d=0,35m

l=10m

A_p=0,1225m²

I_L=0,5

s_p=1,1; s_s=1,0

N_t=N_p+N_s=s_p*g^(r)*A_p+∑s_i*t^(r)*As_i

N_p - opór podstawowy pala

N_p=1,1*1300*0,1225=175,18kPa

N_s - opór pobocznicy pala

N_s=s_s*t*2Πr*h

N_sr=1,0*25*2Π*0,175*10=274,89 kPa

N_t=450,05kPa

n=38710/450,05=86,01

przyjmuję 91 pali

Nośność pala według Terzagiego

δgr=Cu*NC+(γ*d/2)NB+l* γ*ND

d=0,35m I
=0.5

Cu=35kPa

Φ=6,5

ND=1,88

NC=7,16

NB=0,08

γ iłu=2,15*9,81[N/m³]

γ śr=1,9*9,81[N/m³]

δgr=35*7,16+(2,15*9,81*0,35/2)*0,08+10*1,9*9,81*1,88=601,3

n=38710/601,3=64,37

przyjmuję 70 pali

3. Pale wielkośrednicowe

a) Posadowienie na gruncie w Iranie według zł. Pana prof.

Założenia:

D=1,4m

A_p=ΠD²/4=1,54

l=10m

Nośność według Terzagiego

δgr=Cu*NC+(γ*d/2)NB+l* γ*ND

Cu=10kPa

Φ=29

ND=16,44

NC=27,86

NB=6,42

γ gr=1,9*9,81[N/m³]

γ śr=1,7*9,81[N/m³]

δgr=10*27,86+(1,9*9,81*0.7)*6,42+10*1,7*9,81*16,44=3104,06kPa

N
=1,4*3104,06=4345,69kPa

n=38710/4345,69=8,91

przyjmuję 12 pali

a) Posadowienie na żwirze

Założenia:

D=1,4m

A_p=ΠD²/4=1,54

l=10m

I
=0,4 Φ =38

Nośność według Terzagiego

δgr=Cu*NC+(γ*d/2)NB+l* γ*ND

Cu=0kPa

Φ=38

ND=48,93

NC=61,35

NB=28,08

γ gr=2,0*9,81[N/m³]

γ śr=1,9*9,81[N/m³]

δgr=0*27,86+(2*9,81*0.7)*28,02+10*1,9*9,81*48,93=9504,89 kPa

N
=1,4*9504,89=13306,85kPa

n=38710/13306,85=2,90

przyjmuję 4 pale

b) Posadowienie na glinie

Założenia:

D=1,4m

A_p=ΠD²/4=1,54

l=10m

Nośność pala według Terzagiego

δgr=Cu*NC+(γ*d/2)NB+l* γ*ND

Cu=15kPa

Φ=14

ND=3,59

NC=10,34

NB=0,48

γ gliny=2,25*9,81[N/m³]

γ śr=1,9*9,81[N/m³]

δgr=14*10,34+(2,25*9,81*0.7)*0,48+10*1,9*9,81*3,59=821,31kPa

N
=1,4*821,31=1149,84 kPa

n=3779,685/1149,84=33,66

przyjmuję 36 pali

c) Posadowienie na ile

Założenia:

D=1,4m

A_p=ΠD²/4=1,54

l=10m

Nośność pala według Terzagiego

δgr=Cu*NC+(γ*d/2)NB+l* γ*ND

Cu=46kPa I
=0.25

Φ=10

ND=2,47

NC=7,92

NB=0,15

γ iłu=2,15*9,81[N/m³]

γ śr=1,9*9,81[N/m³]

δgr=46*7,92+(2,15*9,81*0,7)*0,15+10*1,9*9,81*2,47=826,91kPa

N
=1,4*826,91=1157,68 kPa

n=38710/1157,68=33,43

przyjmuję 36 pali

4. Pale Rzeszowskie

a) Posadowienie na żwirze

Założenia:

D=2m

A_p=ΠD²/4=3,14m²

l=10m

Nośność według Terzagiego

δgr=Cu*NC+(γ*d/2)NB+l* γ*ND

Cu=0kPa

Φ=37

ND=42,92

NC=55,63

NB=23,69

γ zwiru=1,85*9,81[N/m³]

γ śr=1,7*9,81[N/m³]

δgr=0*55,63+(1,85*9,81*1)*23,69+8*1,7*9,81*42,92=7587,7kPa

N
=2*7587,7kPa =15175,41 kPa

n=38710/15175,41 =2,55

przyjmuję 4 pale

Najbardziej efektywną metoda było by posadowienie na palach rzeszowskich gdyby znajdowała się warstwa żwiru.

ODWODNIENIE

Opis obiektu: L=25,45m; B=11,7m

Poziom wód: 60cm=0,6m

Grunt poniżej poziomu posadowienia: piasek drobnoziarnisty

I metoda: Współczynnik przepuszczalności: z tabeli 3-7 k= 2 -10 [m³/d]

II metoda: Współczynnik przepuszczalności z tabeli13.11 k=2,5*10
: 1*10
[m
/s]

k=2,16 ; 8,64 [m³/d]

Do obliczeń przyjmuję wartość k=7,5 [m³/d]

1. Metoda projektowa

H=17m

h0=8m

S=H-h_o=9m

r_o=0,2m

k=7,5[m³/d]=0,3125[m³/h]

Zasięg leja depresji

R=3000*9*√0,3125=15093,45

Wydatek studni

Q = 1,36*7,5*
= 434.95 [m³/dobę]

r
=

h
9m

Poziom wody należy obniżyć o 9m

---