Dane:	Obliczenia:	Wyniki:
	1. Obliczenia strumieni molowych surówki, cieczy wyczerpanej i destylatu
	Obliczenie masy molowej cieczy wyczerpanej Obliczenie strumienia molowego cieczy wyczerpanej Obliczenie strumieni molowych destylatu i surówki
Dane:	Obliczenia:	Wyniki:
	2. Wykonanie wykresów równowagi fizykochemicznej w układach (i-x) oraz (t-x)
	Dane potrzebne do wykonania wykresów zawarte są w tabeli [1] Na wykresie, na skali składu zaznaczamy odpowiednio składy surówki, cieczy wyczerpanej i destylatu.
Dane:	Obliczenia:	Wyniki:
	3. Wyznaczenie wartości powrotu minimalnego na wykresie (i-x) oraz odczytanie wartości entalpii cieczy wrzącej i pary nasyconej o składzie destylatu
	Na wykresie wrysowujemy izotermę tF odpowiadającą stanowi cieplnemu surówki (w opisywanym przypadku jest to para nasycona) a następnie przedłużamy ją do punktu przecięcia z prostą xD=const. Z punktu przecięcia odczytujemy: Ponadto z wykresu odczytujemy:
	3.1 Minimalna ilość ciepła odebranego w deflegmatorze (częściowo skraplającym)
				Minimalną ilość ciepła odebranego w deflegmatorze obliczamy ze wzoru:
				3.2 Obliczenie powrotu minimalnego
				Wartość powrotu minimalnego obliczamy ze wzoru:
Dane:	Obliczenia:	Wyniki:
	4. Wyznaczanie powrotu rzeczywistego
	Powrót rzeczywisty wyznaczamy ze wzoru: , gdzie jest wartością zakładaną Przyjmujemy, że
Dane:	Obliczenia:	Wyniki:
	5. Ciepło odebrane w deflegmatorze
	Wartość ciepła odebranego w zastosowanym deflegmatorze częściowo skraplającym wynosi:
Dane:	Obliczenia:	Wyniki:
	6. Położenie punktów operacyjnych
	Górny punkt operacyjny Położenie górnego punktu operacyjnego obliczamy ze wzoru: Dolny punkt operacyjny Położenie dolnego punktu operacyjnego wyznaczamy graficznie na wykresie entalpii, prowadząc prostą z górnego punktu operacyjnego do punktu o współrzędnych , a następnie przedłużając ją do punktu przecięcia z prostą . Punkt przecięcia jest dolnym punktem operacyjnym.
Dane:	Obliczenia:	Wyniki:
	7. Obliczenia dla oparów i odcieku
	Na wykresie równowagi fizykochemicznej oraz na wykresie entalpii zaznaczamy punkty niezbędne do obliczenia średnich temperatur oraz składów. Punkty P i R - dla pary w górnej części kolumny Punkty R i S - dla pary w dolnej części kolumny Punkty K i M - dla cieczy w górnej części kolumny Punkty M i N - dla cieczy w dolnej części kolumny
	7.1 Wyznaczenie:
				Średnie składy oparów i odcieku w obydwu częściach kolumny: Średnie temperatury oparów i odcieku w obydwu częściach kolumny: Średnie masy cząsteczkowe oparów i odcieku w obydwu częściach kolumny
Dane:	Obliczenia:	Wyniki:
	Średnie gęstości oparów w obydwu częściach kolumny Gęstości odcieków w średnich temperaturach i dla średnich składów z wykorzystaniem danych literaturowych (tabela [2]) (po ich interpolacji dla odpowiednich temperatur) , gdzie _____________________________________ _____________________________________
DANE:	OBLICZENIA:		WYNIKI:
	7.2 Wyznaczanie liczby „e”.
	Ponieważ surówka jest parą nasyconą ⇒ e=0
	7.3 Wyznaczanie molowych natężeń przepływu odcieku i oparów.
R=5,28 D=0,009084[kmol/s] F=0,02422[kmol/s]	a) Dla górnej części kolumny: -molowe natężenie przepływu odcieku: -molowe natężenie przepływu oparów: b) Dla dolnej części kolumny: -molowe natężenie przepływu odcieku: -molowe natężenie przepływu oparów:		L=0,04796[kmol/s] G=0,05704[kmol/s] LD=0,04796[kmol/s] GD=0,03282[kmol/s]
	7.4 Wyznaczanie masowych natężeń przepływu odcieku i oparów.
L=0,04796[kmol/s] G=0,05704[kmol/s] LD=0,04796[kmol/s] GD=0,03282[kmol/s]	a) Dla górnej części kolumny: -masowe natężenie przepływu odcieku: -masowe natężenie przepływu oparów: b) Dla dolnej części kolumny: -masowe natężenie przepływu odcieku: -masowe natężenie przepływu oparów:		LmasG=4,057[kg/s] GmasG=4,753[kg/s] LmasD=4,329[kg/s] GmasD=2,921[kg/s]

DANE:	OBLICZENIA:	WYNIKI:
	8.Prędkość zalewania (prędkość pozorna oparów).
t'G=91,2^0C G=0,74[m^3/m^2] aG=200[m^2/m^3] g=9,81[m/s^2] LmasG=4,057[kg/s] GmasG=4,753[kg/s] t'D=104,7^0C D=0,70[m^3/m^2] aD=440[m^2/m^3] g=9,81[m/s^2] LmasD=4,329[kg/s] GmasD=2,921[kg/s]	Prędkość zlewania dla kolumny rektyfikacyjnej jest opisana zależnością: po przekształceniu: Lepkość odcieków wyznaczamy dla średnich składów i średnich temperatur w danej części kolumny korzystając z zależności: a) Górna część kolumny: Wartości lepkości dynamicznych dla benzenu i toluenu wyznaczamy metodą interpolacji korzystając z danych literaturowych (tabela [3]): stąd: Jako wypełnienie dla górnej części kolumny dobraliśmy na podstawie danych literaturowych (tabela [4]) pierścienie Raschiga o wymiarach 25 x 25 x 3. b) Dolna część kolumny: stąd: Jako wypełnienie dla dolnej części kolumny dobraliśmy na podstawie danych literaturowych (tabela [4]) pierścienie Raschiga o wymiarach 10 x 10 x 1,5.	uGz=0,89[m/s] uDz=0,46[m/s]

DANE:	OBLICZENIA:	WYNIKI:
	9.Wyznaczanie średnic górnej i dolnej części kolumny.
	9.1 Prędkość rzeczywista oparów.
uGz=0,89[m/s] uDz=0,46[m/s]	Przyjmujemy wartość przelicznika 0,75 dla obu części kolumny:	uG=0,668[m/s] uD=0,345[m/s]
	9.2 Objętościowe natężenie przepływu oparów.
GmasG=4,753[kg/s] GmasD=2,921[kg/s]		VG=1,72[m^3/s] VD=1,02[m^3/s]
	9.3 Średnica kolumny.
VG=1,72[m^3/s] VD=1,02[m^3/s] uG=0,668[m/s] uD=0,345[m/s]		DG=1,81[m] DD=1,94[m]

DANE:	OBLICZENIA:	WYNIKI:
	10. Wyznaczenie wysokości kolumny.
	10.1 Wyznaczanie liczby półek teoretycznych.
	10.2 Obliczenia WRPT.
WRPTO=0,77[m] DG=1,81[m] DD=1,94[m] aD=440[m^2/m^3] D=0,70[m^3/m^2]	Wartość wzorcowa WRPTO jest podana dla kolumny o średnicy DO=0,42m, wypełnionej pierścieniami Raschiga 25x25x3 Wpływ rodzaju wypełnienia i średnicy kolumny na wysokość WRPT jest opisany zależnościami: a) Górna część kolumny: b) Dolna część kolumny:
	10.3 Obliczenia wysokości wypełnienia kolumny.
	Wysokość wypełnienia kolumny jest sumą iloczynów liczby półek teoretycznych oraz odpowiedniej wysokości równoważnej półce teoretycznej:	h=6,793[m]

---