OPIS TECHNICZNY.

1. Dane ogólne.

Dom wolnostojący dla jednej rodziny, parterowy, podpiwniczony z poddaszem mieszkalnym. Garaż znajduje się w piwnicy. Pobór wody z sieci miejskiej wodociągowej, odprowadzenie ścieków do sieci kanalizacyjnej. Zasilanie w energię elektryczną z napowietrznej linii niskiego napięcia. Pobór gazu z miejskiej sieci zasilania. Centralne ogrzewanie z kotłowni własnej na węgiel i na drewno, kuchnia gazowo - elektryczna.

2. Opis terenu

Działka, przy której ma być posadowiony budynek, znajduje się przy ulicy Miłej w Rzeszowie, w podmiejskiej dzielnicy willowej. Ulica ta jest w pełni uzbrojona i posiada sieć kanalizacyjną - ogólnospławną , gazową oraz elektryczną napowietrzną. Nawierzchnia ulicy jest utwardzona i pokryta asfaltem , chodnik pokryty jest płytami. Rejon ten jest przeznaczony pod zabudowę domkami jedno- i dwurodzinnymi. Kształt działki jest prostokątny o szerokości 20 m i długości 35 m.. Teren ten znajduje się na wysokości 200-330 m.n.p.m.

3. Zestawienie powierzchni i kubatury.

• powierzchnia użytkowa 130,06 m2

• powierzchnia całkowita 150,65 m2

• kubatura 451,5 m3

4. Wyposażenie w instalacje.

• instalacja wodociągowa podłączona do sieci miejskiej,

• instalacja gazowa,

• ciepła woda,

• instalacja elektryczna i ochronna przed porażeniem,

• instalacja centralnego ogrzewania,

• instalacja telefoniczna.

5. Program użytkowy budynku.

Piwnica:

• Garaż 17,93 m²

• Korytarz 4,82 m²

• Korytarz 9,24 m²

• Pomieszczenie gospodarcze 20,60 m²

• Hall 21,47 m²

• Kotłownia 11,60 m²

• Siłownia 26,41 m²

• Pomieszczenie gospodarcze 16,06 m²

RAZEM: 128,13 m2

Parter:

• Salon 52,32 m²

• Kuchnia 12,72 m²

• Hall 7,52 m²

• Łazienka 7,34 m²

• Schody 6,27 m²

• Pokój 15,40 m²

• Pokój 17,93 m²

• Wiatrołap 10,56 m²

RAZEM: 130,06 m2

Poddasze:

• Sypialnia 25,34 m²

• Sypialnia 23,79 m²

• Hall 6,02 m²

• Łazienka 18,47 m2

• Garderoba 10,58 m²

• Sypialnia 23,19 m²

RAZEM: 107,38 m2

6. Opis konstrukcji budynku.

. ŁAWY FUNDAMENTOWE - wylewane z betonu B 25, stal A-III, wylewane w deskowaniu. Głębokość posadowienia ław 2.96 m. i 1,85 m poniżej terenu. Grunt nad i pod ławą fundamentową - glina piaszczysta.

. ŚCIANY - Ściany nośne piwnic z porothermu 30 P+W (grubości 30 cm) wykonywane w deskowaniu. Ściany zewnętrzne części naziemnej wykonane z porothermu 30 P+W na zaprawie cementowo-wapiennej marki 5,0 (grubość 30 cm), obłożone od zewnątrz styropianem gr. 10cm(metodą docieplenia istniejącej ściany). Ściany wewnętrzne nośne wykonane z z porothermu 30 P+W na zaprawie cementowo-wapiennej marki 5,0 (grubość 24 cm). Ściany działowe wykonane z gazobetonu na zaprawie cementowo-wapiennej marki 0,8 (grubość 12 cm). Tynki wewnętrzne- gładzie gipsowe, na zewnątrz masy tynkowe zbrojone siatką.

. STROPY - gęstożebrowe Fert EF 45/26. Strop nad poddaszem - lekki, z płyt gipsowo-kartonowych podwieszony na jętkach ocieplony wełną mineralną.

. WIEŃCE - wykonane z betonu B15 i stali A-0.

. NADPROŻA - okienne i drzwiowe wykonane z belek prefabrykowanych L-22.

. DACH - dwuspadowy, o konstrukcji płatwiowo-jętkowy , pokryty blachodachówką.

SCHODY - żelbetowe z betonu klasy B-15, zbrojoną stalą StO i 34GS.

. PODŁOGI - w pomieszczeniach mieszkalnych i hallu panele, klejony. W kuchni i łazience terakota. W piwnicy posadzka cementowa, na tarasie i schodach zewnętrznych lastriko szlifowane. Wewnętrzne schody na poddasze licowanie drewnianą wykładziną dębową.

. STOLARKA - w kondygnacji piwnicy, parteru i poddasza przewidziano okna i drzwi balkonowe podwójne o konstrukcji zespolonej. Drzwi wewnętrzne w części mieszkalnej budynku przyjęto płytowe. W piwnicach przyjęto drzwi deskowe, drzwi zewnętrzne wejściowe - klepkowe. Cała stolarka okienna i drzwiowa jest typowa (COBRPSB - Stolbud).

. BALUSTRADY ZEWNĘTRZNE - deski drewniane mocowane na słupkach stalowych.

. ELEWACJE - wyprawiona tynkiem półszlachetnym. Fragmenty elewacji licowanie deskami sosnowymi. Cokół wyposażony ceramicznymi płytkami, taras i garaż licowanie kamieniem (piaskowcem) łamanym.

PODOKIENNIKI - wewnętrzne drewniane, zewnętrzne z prefabrykatów lastrykowych.

. TYNKI WEWNĘTRZNE - gładzie gipsowe

. MALOWANIE - wewnętrzne farbą emulsyjną w kolorach jasnych, w łazience i WC wykładzina z glazury do wysokości 1.5m. W piwnicy ściany białkowane wapnem. Tynki zewnętrzne malowane na biało farbą emulsyjną. Wykończenia drewniane na zewnątrz pokryte bejcą i lakierowane lakierem wodoodpornym. Stalowe elementy balustrady malowane lakierem bitumicznym.

7. Izolacje przeciwwilgociowe

• pionowa :jedna warstwa gruntująca Izolbet R oraz jedna warstwa zabezpieczająca Izolbet P,

• pozioma ; na ławach pod posadzką piwnic i na murach pod stropem piwnic dwie warstwy papy na lepiku.

8. Obróbki blacharskie

Przewiduje się wykonanie rynien i rur spustowych oraz obróbki blacharskie okapów i kominów z blachy ocynkowanej grubości 0.5 mm .

Więźba dachowa

Poz. 1

1. Łata

1. Zestawienie obciążeń

1. Obciążenie stałe wg PN-82/B-02001

		GK kN/m	γt	G kN/m
Blachodachówka	0,05kN/m^2*0,35m	0,017	1,2	0,021
Ciężar własny łaty	6,0 kN/m^3*(0,05m*0,05m)	0,015	1,1	0,017
		0,032		0,038

2. Obciążenie zmienne

• Obciążenie śniegiem wg PN-70/B-02010

Strefa obciążenia II Q_k = 0,9 kN/m²

Kąt nachylenia  = 35⁰ C₂ = 1

		GK kN/m	γt	G kN/m
s = 0,9kN/m^2*1*0,35m		0,315	1,4	0,441

• Obciążenie wiatrem wg PN-77/B-02011

Strefa obciążenia I ciśnienie prędkości q_k = 0,25kN/m²

wsp. ekspozycji C_e = 2,475
wsp. działania porywów wiatrem  = 1,8
wsp. areodynamiczny (parcie) C = 0,325

wsp. areodynamiczny (ssanie) C = 0,225

		GK kN/m	γt	G kN/m
p = 0,25kN/m^2*2,475*1,8*0,325*0,35m		0,128	1,3	0,167
p = 0,25kN/m^2*2,475*1,8*0,225*0,35m		0,088	1,3	0,114

• Obciążenie charakterystyczne skupione (człowiek z narzędziami) PN-82/B-02003

		GK kN	γt	G kN
p = 1kN		1	1,2	1,2

Obciążenie	Wartość charakterystyczna [kN/m]	Współczynnik obciążenia γt [-]	Wartość obliczeniowa [kN/m]	Wartości składowe prostopadłe obciążenia		Wartości składowe równoległe obciążenia
								charakterystyczna [kN/m]	obliczeniowa [kN/m]	charakterystyczna [kN/m]	obliczeniowa [kN/m]
g- ciężar własny	0,032		0,038	0,026	0,031	0,018	0,022
s- śnieg	0,315	1,4	0,441	0,258	0,361	0,181	0,253
p- wiatr	0,128	1,3	0,167	0,105	0,137	0	0
Razem	0,475		0,646	0,389	0,529	0,199	0,275
P- obciążenie skupione [kN]	1	1,2	1,2	0,819	0,983	0,574	0,688

1. Schematy obliczeniowe łaty

Wariant I - obciążenie ciężarem własnym i pokryciem oraz siłą skupioną

Wykresy momentów zginających od składowych obciążenia

1. prostopadłych

Wykres momentów zginających

2. równoległe

Wykres momentów zginających

1. Metoda stanów granicznych nośności

Łata 50x50 co 35cm

W_x = bh²/6 = 20,83*10 ^-6m³

W_y = b²h/6 = 20,83*10 ^-6m³

I_x = W_x*0,025 = 0,000000625m⁴

I_y = W_y*0,03 = 0,0000009m⁴

Przyjmuje drzewo sosnowe klasy C22 f _m,y,k = 22 MPa

Ponieważ przekrój ma wysokość mniejszą niż 150 mm, można zastosować współczynnik k_h

Sprawdzenie warunku stanu graniczności , gdzie dla przekrojów prostokątnych k_m=0,7

Wniosek:

Warunek stanu granicznego nośności dla łaty został spełniony

2. Metoda stanów granicznych użytkowania

U_net,fin=l_eff/150=800/150=5,33mm

Obliczenie ugięcia wykonano za pomocą programu RM-WIN

a)

b)

Wykresy ugięcia od składowych równoległych od obciążenia a) siła skupioną b) ciężarem własnym

a)

b)

Wykresy ugięcia od składowych prostopadłych od obciążenia a) siła skupioną b) ciężarem własnym

Obciążenie	kdef	Składowe prostopadłe		Składowe równoległe
				Uinst,y	Ufin,y	Uinst,z	Ufin,z
1. Ciężar własny	0,8	0,1	0,18	0,1	0,18
2. Siła skupiona	0	1,8	1,8	1,3	1,3
Ugięcie sumaryczne		1,98		1,48
Ugięcie całkowite		2,47

u_fin=2,47< u_net,fin=5,33

Wniosek:

Warunek stanu granicznego użytkowalności dla łaty został spełniony

Wariant II - obciążenie ciężarem własnym i pokryciem oraz śniegiem i wiatrem

Wykresy momentów zginających od składowych obciążenia

1. prostopadłych

Wykres momentów zginających

2. równoległe

Wykres momentów zginających

Wniosek

Maksymalne momenty zginające w wariancie II są znacznie mniejsze niż w wariancie I. Nie ma więc potrzeby sprawdzania stanu granicznego nośności i stanu granicznego użytkowalności dla wariantu II.

Poz. 2

1. Krokiew

1. Zestawienie obciążeń

Obciążenie stałe

	Wartość	Współczynnik	Wartość
Obciążenie	charakterystyczna	obciążenia	obliczeniowa
	[kN/m]	ϒf[-]	[kN/m]
A1. Ciężar własny dachu z uwzględnieniem ciężaru krokwi (nad jętką),
ciężar łaty 0,0165*(100/35)*0,8	0,038	1,1	0,042
Ciężar blachodachówki 0,05*0,8	0,04	1,2	0,048
ciężar własny krokwi 0,075*0,2*5,5	0,072	1,1	0,0794
Razem			0,1689
A2. Ciężar własny dachu z uwzględnieniem ciężaru krokwi (pod jętką)
ciężar łaty 0,0165*(100/35)*0,8	0,038	1,1	0,042
Ciężar blachodachówki 0,05*0,8	0,04	1,2	0,048
ciężar własny krokwi 0,075*0,2*5,5	0,072	1,1	0,0794
ciężar płyt g-k na ruszcie 0.0125-12,0 0,8	0,12	1,2	0,144
wełna mineralna 1,0*0,2*0,8	0,14	1,2	0,168
Razem			0,4809
A3. Ciężar własny stropu ocieplonego
ciężar jętki 0,05*0,2*5,5	0,0722	1,1	0,0794
ciężar ocieplenia 020*1,0*0,8	0,14	1,2	0,168
ciężar płyt g-k na ruszcie 0,0125*12*0,80	0,12	1,2	0,144
Ciężar sufitu podwieszanego 6*0,035	0,21	1,2	0,252
Razem			1,124

1. Obciążenie zmienne

• Obciążenie śniegiem wg PN-70/B-02010

Strefa obciążenia II Q_k = 0,9 kN/m²

Kąt nachylenia  = 45⁰ C₁ = 0,9 C₂ = 1

		GK kN/m	γt	G kN/m
s1 = 0,9kN/m^2*1*0,8m		0,72	1,4	1,008
s2 = 0,9kN/m^2*0,6*0,8m		0,48	1,4	0,672

• Obciążenie wiatrem wg PN-77/B-02011

Strefa obciążenia I ciśnienie prędkości q_k = 0,25kN/m²

wsp. ekspozycji C_e = 2,475
wsp. działania porywów wiatrem  = 1,8
wsp. areodynamiczny C₁ = 0,325

C₂ = -0,225

		GK kN/m	γt	G kN/m
p1 = 0,25kN/m^2*0,8*1,8*0,475*0,8m		0,325	1,3	0,422
p2 = 0,25kN/m^2*0,8*1,8*-0,225*0,8m		-0,325	1,3	-0,422
Uwzględniono współczynnik jednoczesności obciążeń 0=0,9

1. Schemat obliczeniowy krokwi

Schemat obciążenia

Wykresy sił przekrojowych wiązara jętkowego

1. Momenty

2. siły tnące

3. siły normalne

1. Metoda stanów granicznych nośności

Krokiew 75x200 co 80cm

M_max=4,548

N_max=16,02

A=b*h=0,075*0,2=0,015m²

W_y = b²h/6 = 500*10 ^-6m³

Przyjmuje drzewo sosnowe klasy C22 f _m,y,k = 22 MPa f _c,0,k = 20 MPa

l_d= l_eff,c=0,8* l_cał=0,8*7,644=6,116

k_crit=1

Wniosek:

Warunek stanu granicznego nośności dla krokwi został spełniony

2. Metoda stanów granicznych użytkowania

u_net,fin=L/300=4850/300=16,16mm

a)

b)

c)

Wykresy ugięcia od składowych obciążenia a) ciężarem własnym b)śniegiem c) wiatrem

Obciążenie	kdef	Składowe obciążenia
				Uinst,y	Ufin,y
1. Ciężar własny	0,8	1	1,8
2. Śniegiem	0,25	3,5	4,375
2. Wiatrem	0	5,5	5,5
Ugięcie całkowite		11,675

u_fin=11,675< u_net,fin=16,17

Wniosek:

Warunek stanu granicznego użytkowalności dla krokwi został spełniony

1. Wymiarowanie jętki

1. Metoda stanów granicznych nośności

Krokiew 75x200 co 80cm

M_max=2,889

N_max=-10,25

A=b*h=0,075*0,2=0,015m²

W_y = b²h/6 = 500*10 ^-6m³

Przyjmuje drzewo sosnowe klasy C22 f _m,y,k = 22 MPa f _c,0,k = 20 MPa

Wniosek:

Warunek stanu granicznego nośności dla jętki został spełniony

2. Metoda stanów granicznych użytkowania

u_net,fin=L/300=4400/300=14,66mm

a)

b)

Wykresy ugięcia od składowych prostopadłych od obciążenia a) ciężarem własnym b)użytkowego

Obciążenie	kdef	Składowe obciążenia
				Uinst,y	Ufin,y
1. Ciężar własny	0,8	4,5	8,1
2. Obciążenie użytkowe	0	4	4
Ugięcie całkowite		12,1

u_fin=11,675< u_net,fin=16,17

Wniosek:

Warunek stanu granicznego użytkowalności dla krokwi został spełniony

1.4 Murłata

Schemat statyczny

Wykrem momentów dla murłatu

W_z= b²h/6 = 526,5*10 ^-6m³

M=3,682

Przyjęto przekrój 150x150mm

A=b*h=0,0225

Przyjmuje drzewo sosnowe klasy C22 f _m,y,k = 22 MPa

Wniosek:

Warunek stanu granicznego nośności dla murłatu został spełniony

3. Metoda stanów granicznych użytkowania

u_net,fin=L/200=1400/200=7mm

Obciążenie	kdef	Składowe obciążenia
				Uinst,y	Ufin,y
1. Ciężar własny	0,8	0,8	1,44
Ugięcie całkowite		1,44

u_fin=1,44< u_net,fin=7

Wniosek:

Warunek stanu granicznego użytkowalności dla murłatu został spełniony

Strop

1. Podwójna belka stropu Fert EF45/26 nad parterem

1. Zestawienie obciążeń

		GK kN/m^2	γt	G kN/m^2
Panele podłogowe	7,6kN/m^3*0,02m	0,2	1,2	0,24
Gładź cementowa	21kN/m^3*0,015m	0,315	1,3	0,41
Styropian o grubości 5 cm	0,05m*0,45kN/m^3	0,0225	1,2	0,027
Gładź gipsowa	0,02m*21kN/m^3
Strop Fert EF45/26	3,06kN/m^2	3,06	1,1	3,96
Obciążenie zastępcze dla ścianki działowej	0,75 kN/m^2	0,75	1,3	1,418
zmienne	1,5kN/m^2	1,5	1,2	1,8
		6,3875		7,855

2. Schemat obliczeniowy belki stropowej

Wykresy sił przekrojowych

1. momenty skręcające

2. siły tnące

Wartości maksymalne

M_max=28,023

T_max=19,66

Według producenta wartości maksymalne M i T to

M_max=28,4

T_max=20,4

Z powyższego wynika że belka Fert EF45/26spełnia wymagania i nie zostaną przekroczone stany graniczne nośności i użytkowalności.

1. Podwójna belka stropu Fert EF45/26 nad parterem

1. Zestawienie obciążeń

		GK kN/m^2	γt	G kN/m^2
Panele podłogowe	7,6kN/m^3*0,02m	0,2	1,2	0,24
Gładź cementowa	21kN/m^3*0,015m	0,315	1,3	0,41
Styropian o grubości 5 cm	0,05m*0,45kN/m^3	0,0225	1,2	0,027
Gładź gipsowa	0,02m*21kN/m^3
Strop Fert EF45/26	3,06kN/m^2	3,06	1,1	3,36
Obciążenie zastępcze dla ścianki działowej	0,75 kN/m^2	0,75	1,3	1,418
zmienne	1,5kN/m^2	1,5	1,2	1,8
		6,3875		7,255

2. Schemat obliczeniowy belki stropowej

Wykresy sił przekrojowych

3. momenty skręcające

4. siły tnące

Wartości maksymalne

M_max=28,023

T_max=19,66

Według producenta wartości maksymalne M i T to

M_max=28,4

T_max=20,4

Z powyższego wynika że belka Fert EF45/26spełnia wymagania i nie zostaną przekroczone stany graniczne nośności i użytkowalności.

Nadproże drzwiowe porotherm N.

1. Rozpiętość

Rozpiętość w świetle ościeżnic l_s=2,40m.

l_eff=2,5*1,15=2,76m

1. Zestawienie obciążeń

• Ciężar muru nad nadprożem wraz z dociepleniem i tynkiem

q₀ = (12,0kN/m.*0,015m.+18,0kN/m³*0,3m.+0,45kN/m.*0,1m.)*2,76m.=5,57kN/m

• Ciężar stropu q₁ = 7,855kN/0,60m. = 10,4kN/m.

• Ciężar belek nadproża q₂ = 2*0,57kN/m. = 1,14kN/m.

2. Schemat obliczeniowy

3. Metoda stanów granicznych nośności

Na zginanie:

M_max = 9, 93kNm (obliczony programem RM-Win) < M = 10,05 kNm ( z tablic )

Na ścinanie:

N_max = 11,11kN < N = 12,08kN ( z tablic )

25

---