Politechnika Świętokrzyska Rok akademicki 2006/07
Wydział Budownictwa i Inżynierii Środowiska
ĆWICZENIE PROJEKTOWE
Z PRZEDMIOTU
,,OCZYSZCZANIE ŚCIEKÓW 2''
I. OPIS TECHNICZNY:
Celem ćwiczenia było przeprowadzenie bilansu ilościowego i jakościowego ścieków, a także zaprojektowanie urządzeń do oczyszczania ścieków dla jednostki osadniczej o liczbie mieszkańców 7800. Na terenie jednostki znajduje się fabryka sukna. Łączna ilość ścieków dopływająca do oczyszczalni wynosi 1400 m3/d.
Ścieki doprowadzane są do oczyszczalni kanałem o średnicy 300 mm. Pierwszym elementem oczyszczania ścieków jest krata koszowa z mechanicznym usuwaniem skratek typu KK. Skratki gromadzone są w pojemniku na odpady o pojemności 1,1 m3, który opróżniany jest co 6 dni. Następnym urządzeniem jest piaskownik szczelinowy. Zatrzymany piasek w piaskowniku trafia na poletko ociekowe. Po tych urządzeniach ścieki trafiają do pompowni skąd płyną do dwóch osadników Imhoffa o objętości każdego z nich 410,54 m3 i wymiarach: średnica 10 m, wysokość 7,04 m. Kolejnym urządzeniem jest złoże biologiczne. Po etapie biologicznego oczyszczania ścieki trafiają do osadnika pionowego typu OPiP-9,0 o wymiarach 9 x 9 m. Z tego urządzenia ścieki kierowane są do odbiornika, którym jest rzeka.
II. BILANS JAKOŚCI I ILOŚCI ŚCIEKÓW:
Godz. |
Ścieki bytowo - gospodarcze |
Wody infiltracyjne |
Ścieki z przemysłu - fabryka sukna |
Ścieki dopływające do oczyszczalni Qmiesz |
|||||||||
|
Qs [%] |
Qs [m3/h] |
SBZT5 [g/m3] |
Łs [kg/h] |
Qi [%] |
Qi [m3/h] |
Qp [%] |
Qp [m3/h] |
SBZT5 [g/m3] |
Łp [kg/h] |
Qmiesz [m3/h] |
SBZT5 [g/m3] |
Łmiesz [kg/h] |
1 |
2 |
3 |
4 |
5 |
6 |
7 |
8 |
9 |
10 |
11 |
12 |
13 |
14 |
0 - 1 |
1,20 |
13,10 |
120 |
1,57 |
4,17 |
2,36 |
3,50 |
8,75 |
430 |
3,76 |
24,21 |
220 |
5,33 |
1 - 2 |
1,20 |
13,10 |
230 |
3,01 |
4,17 |
2,36 |
2,40 |
6,00 |
460 |
2,76 |
21,46 |
269 |
5,77 |
2 - 3 |
1,20 |
13,10 |
200 |
2,62 |
4,16 |
2,35 |
1,80 |
4,50 |
350 |
1,58 |
19,96 |
210 |
4,20 |
3 - 4 |
1,20 |
13,10 |
140 |
1,83 |
4,17 |
2,36 |
3,30 |
8,25 |
430 |
3,55 |
23,71 |
227 |
5,38 |
4 - 5 |
1,20 |
13,10 |
140 |
1,83 |
4,17 |
2,36 |
3,80 |
9,50 |
600 |
5,70 |
24,96 |
302 |
7,53 |
5 - 6 |
3,10 |
33,85 |
240 |
8,12 |
4,16 |
2,35 |
8,90 |
22,25 |
700 |
15,58 |
58,45 |
405 |
23,70 |
6 - 7 |
4,80 |
52,42 |
390 |
20,44 |
4,17 |
2,36 |
5,90 |
14,75 |
600 |
8,85 |
69,52 |
421 |
29,29 |
7 - 8 |
7,40 |
80,81 |
300 |
24,24 |
4,17 |
2,36 |
3,80 |
9,50 |
430 |
4,09 |
92,67 |
306 |
28,33 |
8 - 9 |
7,95 |
86,81 |
320 |
27,78 |
4,16 |
2,35 |
3,40 |
8,50 |
430 |
3,66 |
97,67 |
322 |
31,44 |
9 - 10 |
7,95 |
86,81 |
270 |
23,44 |
4,17 |
2,36 |
2,40 |
6,00 |
460 |
2,76 |
95,17 |
275 |
26,20 |
10 - 11 |
7,95 |
86,81 |
320 |
27,78 |
4,17 |
2,36 |
1,80 |
4,50 |
350 |
1,58 |
93,67 |
313 |
29,36 |
11 - 12 |
6,30 |
68,80 |
390 |
26,83 |
4,16 |
2,35 |
3,40 |
8,50 |
430 |
3,66 |
79,65 |
383 |
30,49 |
12 - 13 |
3,60 |
39,31 |
390 |
15,33 |
4,17 |
2,36 |
3,80 |
9,50 |
600 |
5,70 |
51,17 |
411 |
21,03 |
13 - 14 |
3,60 |
39,31 |
360 |
14,15 |
4,17 |
2,36 |
8,90 |
22,25 |
700 |
15,58 |
63,92 |
465 |
29,73 |
14 - 15 |
3,80 |
41,50 |
300 |
12,45 |
4,16 |
2,35 |
5,90 |
14,75 |
600 |
8,85 |
58,60 |
363 |
21,30 |
15 - 16 |
5,60 |
61,15 |
380 |
23,24 |
4,17 |
2,36 |
3,80 |
9,50 |
430 |
4,09 |
73,01 |
374 |
27,33 |
16 - 17 |
6,20 |
67,70 |
380 |
25,73 |
4,17 |
2,36 |
3,40 |
8,50 |
430 |
3,66 |
78,56 |
374 |
29,39 |
17 - 18 |
6,20 |
67,70 |
370 |
25,05 |
4,16 |
2,35 |
2,40 |
6,00 |
460 |
2,76 |
76,06 |
366 |
27,81 |
18 - 19 |
6,20 |
67,70 |
350 |
23,70 |
4,17 |
2,36 |
1,80 |
4,50 |
350 |
1,58 |
74,56 |
339 |
25,28 |
19 - 20 |
5,25 |
57,33 |
360 |
20,64 |
4,17 |
2,36 |
3,40 |
8,50 |
430 |
3,66 |
68,19 |
356 |
24,30 |
20 - 21 |
3,40 |
37,13 |
380 |
14,11 |
4,16 |
2,35 |
3,80 |
9,50 |
600 |
5,70 |
48,98 |
404 |
19,81 |
21 - 22 |
2,20 |
24,02 |
320 |
7,69 |
4,17 |
2,36 |
8,90 |
22,25 |
700 |
15,58 |
48,63 |
478 |
23,27 |
22 - 23 |
1,25 |
13,65 |
240 |
3,28 |
4,17 |
2,36 |
5,90 |
14,75 |
600 |
8,85 |
30,76 |
394 |
12,13 |
23 - 24 |
1,25 |
13,650 |
160 |
2,18 |
4,16 |
2,35 |
3,80 |
9,50 |
430 |
4,09 |
25,50 |
246 |
6,27 |
Σ |
100% |
1092 m3/d |
327 g/m3 |
357,04 kg/d |
100% |
56,55 m3/d |
100% |
250 m3/d |
551 g/m3 |
137,63 kg/d |
1398,55 m3/d |
354 g/m3 |
494,67 kg/d |
Obliczenie długości sieci kanalizacyjnej:
gdzie:
w - wskaźnik przewidywanej długości sieci kanalizacyjnej; w = 2,9 mb/M ( dla liczby
mieszkańców LM < 10 000)
km
Obliczenie długości sieci kanalizacyjnej poniżej poziomu wód gruntowych:
km
Bilans ścieków:
Średnia dobowa ilość ścieków bytowo - gospodarczych (socjalnych):
dm3/s
Na podstawie obliczonego średniego dopływu ścieków socjalnych przyjąłem Nog = 1,9.
Średnia dobowa ilość ścieków pochodząca z dopływu wód infiltracyjnych:
gdzie:
qinf. - jednostkowy wskaźnik dopływu wód infiltracyjnych dla rur PVC;
qinf. = 10 m3/km*d
Li - długość sieci kanalizacyjnej poniżej poziomu zwierciadła wody gruntowej
m3/d
Średnia dobowa ilość ścieków z przemysłu (z fabryki sukna):
Qd śr (przem.) = 250 m3/d
Średnia dobowa ilość ścieków dopływających do oczyszczalni (Qmiesz.):
m3/d
Maksymalny dobowy przepływ ścieków:
m3/d
Maksymalny i minimalny godzinowy przepływ ścieków (odczytałem z tabeli):
Qh max = 97,67 m3/h
Qh min = 19,96 m3/h
Średni przepływ z godzin dziennych:
Q h dz - średni przepływ z godzin dziennych jest to przepływ obliczany z kolejnych 12
godzin dziennych o największym przepływie ścieków
m3/h
Średni godzinowy przepływ ścieków:
m3/h
Współczynniki nierównomierności godzinowej:
Bilans BZT5:
Średni dobowy ładunek BZT5:
kg/d
Ładunek BZT5 z godzin dziennych:
kg/h
Średnie dobowe stężenie BZT5:
g/m3
Stężenie BZT5 z godzin dziennych:
g/m3
Bilans zawiesiny ogólnej:
Założenia:
jednostkowy ładunek zawiesiny:
g/M*d
stężenie zawiesiny w wodach infiltracyjnych: Sinf. = 0
średnie stężenie zawiesiny ogólnej w zakładzie przemysłowym:
Sd śr (przem.) = 500 g/m3
Średni dobowy ładunek zawiesiny ogólnej w ściekach socjalnych:
kg/d
Średni dobowy ładunek zawiesiny ogólnej w ściekach z zakładu przemysłowego:
kg/d
Średni dobowy ładunek zawiesiny ogólnej w mieszaninie:
kg/d
Ładunek zawiesiny ogólnej z godzin dziennych:
kg/h
Średnie dobowe stężenie zawiesiny ogólnej:
g/m3
Stężenie zawiesiny ogólnej z godzin dziennych:
g/m3
Bilans azotu ogólnego (Nog):
Założenia:
jednostkowy ładunek azotu ogólnego:
g/M*d
stężenie azotu ogólnego w wodach infiltracyjnych: Sinf. = 0
stężenie azotu ogólnego w zakładzie przemysłowym: Sd śr (przem.) = 0
Średni dobowy ładunek azotu ogólnego w ściekach socjalnych:
kg/d
Łd śr miesz. = Łd śr (soc.) = 109,2 kg/d
Ładunek azotu ogólnego z godzin dziennych:
kg/h
Stężenie azotu ogólnego z godzin dziennych:
g/m3
Bilans fosforu ogólnego (Pog):
Założenia:
jednostkowy ładunek fosforu ogólnego:
g/M*d
stężenie fosforu ogólnego w wodach infiltracyjnych: Sinf. = 0
stężenie fosforu ogólnego w zakładzie przemysłowym: Sd śr (przem.) = 0
Średni dobowy ładunek fosforu ogólnego w ściekach socjalnych:
kg/d
Łd śr miesz. = Łd śr (soc.) = 31,2 kg/d
Ładunek fosforu ogólnego z godzin dziennych:
kg/h
Stężenie fosforu ogólnego z godzin dziennych:
g/m3
TABELARYCZNE ZESTAWIENIE WARTOŚCI OBLICZONYCH ORAZ PRZYJĘTYCH DO WYMIAROWANIA
|
|
Jednostka |
Wartość obliczona |
Wartość przyjęta do wymiarowania |
PRZEPŁYWY ŚCIEKÓW |
Qd śr |
m3/d |
1398,55 |
1399 |
|
Qd max |
m3/d |
1957,97 |
1958 |
|
Qh max |
m3/h |
97,67 |
97,7 |
|
Qh min |
m3/h |
19,96 |
20,0 |
|
Qh dz |
m3/h |
77,89 |
77,9 |
|
Qh śr |
m3/h |
58,27 |
58,3 |
BZT5 |
Łd śr |
kg/d |
494,67 |
495 |
|
Łh dz |
kg/h |
27,30 |
27,3 |
|
Sd śr |
g/m3 |
354 |
354 |
|
Sh dz |
g/m3 |
350 |
350 |
ZAWIESINA OGÓLNA |
Łd śr |
kg/d |
476 |
476 |
|
Łh dz |
kg/h |
26,58 |
26,6 |
|
Sd śr |
g/m3 |
340 |
340 |
|
Sh dz |
g/m3 |
341 |
340 |
AZOT OGÓLNY |
Łd śr |
kg/d |
109,2 |
110 |
|
Łh dz |
kg/h |
6,10 |
6,1 |
|
Sh dz |
g/m3 |
78 |
78 |
FOSFOR OGÓLNY |
Łd śr |
kg/d |
31,20 |
32 |
|
Łh dz |
kg/h |
1,74 |
1,8 |
|
Sh dz |
g/m3 |
22 |
22 |
III. OBLICZENIE I WYMIAROWANIE ZŁÓŻ
BIOLOGICZNYCH:
DOBÓR ŚREDNICY KANAŁU DOPROWADZAJĄCEGO ŚCIEKI:
Qh max = 97,7 m3/h = 97,7 : 3,6 = 27,10 dm3/s
Qh min = 20,0 m3/h = 20 : 3,6 = 5,60 dm3/s
Qobl. = (1,7 ÷2,0) * Qh max
Qobl. = 1,7 * 27,10 = 46,1 dm3/s
Qobl. = 2,0 * 27,10 = 54,2 dm3/s
Qobl. = 46,1 - 54,2 dm3/s
Założono spadek kanału: ik = 5 ‰.
|
d [m] |
H [cm] |
V [m/s] |
Qh max = 27,10 dm3/s |
0,30 |
14,20 |
0,76 |
Qh min = 5,60 dm3/s |
0,30 |
6,00 |
0,62 |
Qobl. = 54,0 dm3/s |
0,30 |
22,10 |
0,98 |
OBLICZENIA I DOBÓR KRATY:
1. Obliczenie dobowej ilości skratek:
m3/d
gdzie:
vi - jednostkowa objętość skratek: vi = 8 dm3/M*a
RLMzaw.og. - równoważna liczba mieszkańców liczona dla zawiesiny ogólnej
gdzie:
τi zaw. og. = 60 g/M*d
m3/d
2. Obliczenie dobowego ciężaru skratek:
kg/d
gdzie:
V - objętość dobowa skratek
cs - ciężar skratek: cs = 200 kg/m3
kg/d
Liczba skratek dla 6 dni: 0,17 * 6 = 1,02 m3
Do gromadzenia skratek przewidziano pojemnik na odpady o pojemności 1,1 m3. Przyjęto 2 pojemniki w tym 1 rezerwowy. W dnie pojemnika wykonane są otwory w celu odprowadzenia odcieków. Skratki należy przesypywać wapnem chlorowanym w celu dezynfekcji.
3. Obliczenie równoważnej liczby mieszkańców liczonej dla BZT5:
gdzie:
τi BZT5 = 65 g/M*d
Dobrano kratę koszową typu KK z mechanicznym usuwaniem skratek (rys. nr 1).
Dobrano piaskownik szczelinowy (rys. nr 2).
OBLICZENIE OSADNIKA IMHOFFA:
Rysunek: Przekrój poprzeczny przez korytko przepływowe
w osadniku Imhoffa
1. Obliczenie powierzchni wymaganej w rzucie:
[m2]
gdzie:
Qh dz - średni przepływ z godzin dziennych jest to przepływ obliczany z kolejnych 12
godzin dziennych o największym przepływie ścieków; Qh dz = 77,9 m3/h
qh - obciążenie hydrauliczne; qh = 1,5 m/h
m2
2. Obliczenie wysokości części trapezowej przekroju poprzecznego koryta:
[m]
gdzie:
bk - szerokość koryta przepływowego; bk = 2,5 m
α - kąt pochylenia dolnej części koryta względem poziomu; α = 50°
m
m
3. Obliczenie wysokości części prostokątnej przekroju poprzecznego koryta:
Przyjęto hp = 1,0 m
4. Obliczenie powierzchni przekroju poprzecznego koryta przepływowego:
[m2]
fk = 2,5 * 1,0 + 0,22 * 2,52 * tg 50° = 4,14 m2
5. Obliczenie liczby osadników oraz długości każdego z nich:
gdzie:
t - czas przepływu ścieków; t = 1,5 h
L - długość osadnika
n - liczba osadników
nk - liczba koryt przepływowych w jednym osadniku
m
Przyjęto 2 osadniki (n = 2) o długości każdego z nich L = 10 m.
6. Obliczenie rzeczywistej powierzchni przekroju poprzecznego koryta przepływowego:
[m2]
m2
7. Obliczenie rzeczywistej wysokości części prostokątnej przekroju poprzecznego
koryta:
[m]
m
8. Obliczenie całkowitej wysokości koryta:
[m]
gdzie:
hz - wysokość położenia górnej krawędzi koryta ponad zwierciadłem ścieków; hz = 0,5 m
hc = 0,5 + 0,51 + 1,0 + 0,5 = 2,51 m
9. Sprawdzenie warunku (liczba Reynoldsa):
gdzie:
υ = 1,31 * 10 -6 m2/s
V - prędkość przepływu ścieków w korycie przepływowym
[m/s]
Rh - promień hydrauliczny
[m]
m/s
m
10. Obliczenie powierzchni osadnika:
[m2]
gdzie:
D = L = 10 m
m2
11. Obliczenie powierzchni koryt przepływowych jednego osadnika:
[m2]
Fk = 10 * 2 * 2,5 = 50 m2
12. Obliczenie powierzchni wolnej (nie zajętej przez koryta przepływowe):
[m2]
fw = 0,2 * 78,54 = 15,71 m2
13. Obliczenie rzeczywistej powierzchni wolnej nie zajętej przez koryta przepływowe:
[m2]
fw rz = 78,54 - 50 = 28,54 m2
fw rz > fw
28,54>15,71
14. Obliczenie objętości osadnika:
[m3]
gdzie:
M - liczba mieszkańców; M = RLMzaw. og. = 7933
vkfm - jednostkowa objętość komory fermentacyjnej wraz z magazynowaniem
[m3]
gdzie:
VOS śr - średnia jednostkowa obliczeniowa objętość osadu; VOS śr = 0,68 dm3/M*d
Tf - czas fermentacji; Tf = 90 dni
VOS f - średnia jednostkowa objętość osadu przefermentowanego; VOS f = 0,47 dm3/M*d
Tm - czas magazynowania; Tf = 90 dni
vkfm = 0,68 * 90 + 0,47 * 90 = 103,5 m3
m3
Objętość jednego osadnika:
m3
15. Obliczenie wysokości części stożkowej osadnika:
Ścianki części stożkowej nachylone są pod kątem α = 30◦.
[m]
m
16. Obliczenie objętości części stożkowej osadnika:
[m3]
gdzie:
Pg - pole podstawy górnej części stożkowej osadnika
Pd - pole podstawy dolnej części stożkowej osadnika
m3
17. Obliczenie wysokości części prostokątnej osadnika:
[m3]
m3
[m]
m
18. Obliczenie całkowitej wysokości komory fermentacyjno - magazynowej osadnika:
[m]
m
19. Obliczenie całkowitej wysokości osadnika:
[m]
m
20. Określenie redukcji BZT5 i zawiesiny ogólnej czyli tzw. sprawności:
gdzie:
t - czas zatrzymania w osadniku; t = 1,5 h
- dla BZT5:
a = 0,018
b = 0,02
- dla zawiesiny ogólnej:
a = 0,0075
b = 0,014
dla BZT5:
dla zawiesiny ogólnej:
OBLICZENIE OSADNIKA PODŁUŻNEGO:
1. Obliczenie objętości części przepływowej:
[m3]
gdzie:
t - czas przepływu; t = 1,5 h
Qh dz - średni przepływ z godzin dziennych jest to przepływ obliczany z kolejnych 12
godzin dziennych o największym przepływie ścieków; Qh dz = 77,9 m3/h
Vp = 77,9 * 1,5 = 116,85 m3
2. Obliczenie powierzchni osadnika w rzucie:
[m2]
gdzie:
qh - obciążenie hydrauliczne; qh = 1,66 m/h
m2
3. Obliczenie średniej głębokości czynnej:
[m]
m
Przyjęto Hśr = 1,50 m.
4. Obliczenie wysokości całkowitej:
[m]
gdzie:
hz - wysokość komory obiektu ponad zwierciadło ścieków; hz = 0,5 m
hos - wysokość strefy osadu i zgrzebła zgarniacza; hos = 0,5 m
H = 1,50 + 0,5 + 0,5 = 2,50 m
5. Obliczenie przekroju poprzecznego części przepływowej:
[m2]
gdzie:
vp - prędkość pozioma; vp = 0,01 m/s
m2
6. Obliczenie szerokości osadnika:
[m]
m
Przyjęto B = 3 m
7. Obliczenie rzeczywistego przekroju poprzecznego części przepływowej:
[m2]
= 3 * 1,50 = 4,50 m2
8. Obliczenie prędkości poziomej:
[m/s]
m/s
9. Obliczenie długości osadnika:
[m]
Przyjęto n = 1
m
Przyjęto L = 22,5 m.
10. Obliczenie rzeczywistej powierzchni osadnika:
[m2]
m2
11. Obliczenie rzeczywistego obciążenia hydraulicznego:
[m/h]
m/h
12. Sprawdzenie warunków:
L > 30 m
L = 22,5 < 30 m warunek nie spełniony
warunek spełniony
warunek spełniony
13. Sprawdzenie warunków hydraulicznych:
I warunek:
gdzie:
υ = 1,31 * 10 -6 m2/s
m/s
Rh - promień hydrauliczny
[m]
m
warunek spełniony
II warunek:
warunek spełniony
14. Obliczenie głębokości:
na dopływie:
[m]
gdzie:
i - spadek; i = 2 %
m
na odpływie:
[m]
m
15. Obliczenie wysokości i głębokości części osadowej:
[m]
gdzie:
b = 0,5 m
α = 60°
m
16. Obliczenie objętości części osadowej:
[m3]
m3
17. Doprowadzenie ścieków do komory osadnika odbywa się otworami w ścianie o
średnicy d = 0,1 m. Są one rozłożone równomiernie tak aby prędkość wylotowa nie
była mniejsza od V1 = 0,8 m/s.
17.1. Obliczenie sumy powierzchni otworów wlotowych:
[m2]
m2
17.2. Obliczenie liczby otworów:
otwory
17.3. Obliczenie odległości pomiędzy otworami:
[m]
m
18. Obliczenie wymaganej długości przelewów:
[m]
gdzie:
qL = 50 m3/m*h
m
19. Obliczenie obciążenia hydraulicznego przy rzeczywistej długości krawędzi:
[m3/m*h]
m3/m*h
20. Określenie redukcji BZT5 i zawiesiny ogólnej czyli tzw. sprawności:
gdzie:
t - czas zatrzymania w osadniku; t = 1,5 h
- dla BZT5:
a = 0,018
b = 0,02
- dla zawiesiny ogólnej:
a = 0,0075
b = 0,014
dla BZT5:
dla zawiesiny ogólnej:
OBLICZENIE ZŁÓŻ BIOLOGICZNYCH:
1. Obliczenie stopnia recyrkulacji (wielkość recyrkulacji):
gdzie:
So - stężenie BZT5 w ściekach zalecane przy ich doprowadzeniu na złoże; So = 150 g/m3
Sk - stężenie końcowe, z którym ścieki mogą być wprowadzone do odbiornika; Sk = 25 g/m3
Sp - stężenie BZT5 w ściekach po oczyszczaniu wstępnym
gdzie:
S - stężenie BZT5 w ściekach surowych; S = 354 g/m3
η - procent redukcji BZT5 w osadniku; η = 31,25 % = 0,3125
S = 354 * (1 - 0,3125) = 243 g/m3
2. Obliczenie ładunku BZT5 doprowadzonego na złoże:
[kg BZT5/d]
gdzie:
Qd śr = 1399 m3/d
ŁBZT5 = 1399 * (1+0,74) * 0,15 = 365 kg BZT5/d
3. Obliczenie sprawności złoża:
4. Obliczenie sprawności złóż biologicznych w zależności od obciążenia qv:
[kg BZT5/m3 * d]
kg BZT5/m3 * d
5. Obliczenie wymaganej objętości złóż biologicznych:
[m3]
m3
6. Obliczenie średnicy złoża:
qh
0,8 m/h
[m2]
m2
[m]
m
7. Obliczenie głębokości czynnej złoża:
[m]
m
OBLICZENIE OSADNIKA PIONOWEGO:
1. Obliczenie powierzchni klarowania:
[m2]
gdzie:
Qd śr = 1399 m3/d
R = 0,74
m2
Przyjęto OPIP o powierzchni klarowania Fkl = 79,8 m2 oraz o wymiarach 9,0 x 9,0 m.
IV. RYSUNKI:
Rys. nr 1: Schemat kraty koszowej z mechanicznym usuwaniem skratek typu KK.
Rys. nr 2: Schemat piaskownika szczelinowego.
Rys. nr 3: Osadnik Imhoffa - rzut i przekrój. Skala 1 : 50.
Rys. nr 4: Złoże biologiczne. Skala 1:50
Rys. nr 5: Osadnik pionowy typu OPiP. Skala 1 : 50.
Rys. nr 6: Plan sytuacyjno - wysokościowy. Skala 1 : 500.
Rys. nr 7: Profil. Skala 1 :
.
3