POLITECHNIKA GDAŃSKA

WYDZIAŁ INŻYNIERII ŚRODOWISKA

KATEDRA GEOTECHNIKI

PROJEKT

ŚCIANY OPOROWEJ W DWÓCH WARIANTACH:

1. POSADOWIONEJ BEZPOŚREDNIO

2. POSADOWIONEJ NA PALACH

	Projektant:	Data	Podpis
	Rafał Robert Lipiński
	Uwagi:

SPIS TREŚCI

0. OPIS TECHNICZNY

0. PARAMETRY GEOTECHNICZNE (wg PN - 81/B - 03020).

0. ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ (wg rysunku)

1. OBCIĄŻENIA STAŁE OD KONSTRUKCJI

0. OBCIĄŻENIA OD GRUNTU I NAZIOMU

0. PARCIE CZYNNE

0. NAPRĘŻENIA POD ŚCIANĄ OD OBCIĄŻEŃ KONSTRUKCJĄ I GRUNTEM

0. PRZEMIESZCZENIA I OSIADANIA

0. PRZEMIESZCZENIA POZIOME PODSTAWY FUNDMENTU OD SIŁ POZIOMYCH

0. OSIADANIA ŚREDNIE I KRAWĘDZIOWE

0. OKREŚLENIE RODZAJU PARCIA

0. PRZEMIESZCZENIA UOGÓLNIONE

0. UOGÓLNIONE PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE

0. OKREŚLENIE RODZAJU PARCIA

0. OBLICZENIA DLA ŚCIANY POSADOWIONEJ BEZPOŚREDNIO

0. SPRAWDZENIE WARUNKU NAPRĘŻEŃ KRAWĘDZIOWYCH

0. SPRAWDZENIE STATCZNOŚCI ŚCIANY NA OBRÓT

0. SPRAWDZENIE RÓWNOWAGI SIŁ POZOMYCH

1. PRZESÓW FUNDAMENTU PO GRUNCIE (

1. POŚLIZG FUNDAMENTU PO GRUNCIE (

4. PRZEMIESZCZENIA DLA NOWYCH WARUNKÓW GRUNTOWYCH

1. PRZEMIESZCZENIA POZIOME (wg poz. 5.1)

1. OSIADANIA ŚREDNIE I KRAWĘDZIOWE (wg poz. 5.2)

5. OKREŚLENIE RODZAJU PARCIA

1. PRZEMIESZCZENIA UOGÓLNIONE

1. UOGÓLNIONE PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE

1. OKREŚLENIE RODZAJU PARCIA

6. SPRAWDZENIE WARUNKU NAPRĘŻEŃ KRAWĘDZIOWYCH DLA WYZNACZONEGO PARCIA POŚREDNIEGO

6. SPRAWDZENIE STATCZNOŚCI ŚCIANY NA OBRÓT

6. SPRAWDZENIE RÓWNOWAGI SIŁ POZOMYCH (wg poz. 7.3)

1. PRZESÓW FUDAMENTU W GRUNCIE (

1. POŚLIZG FUNDAMENTU PO GRUNCIE (

9. SPRAWDZENIE RÓWNOWAGI SIŁ PIONOWYCH

1. SPRAWDZENIE RÓWNOWAGI SIŁ PIONOWYCH W POZIOMIE POSADOWIENIA (1-1)

1. SPRAWDZENIE RÓWNOWAGI SIŁ PIONOWYCH W POZIOMIE POSADOWIENIA (2-2)

10. SPRAWDZENIE STATECZNOŚCI OGÓLNEJ ŚCIANY METODĄ FELLENIUSA

0. OBLICZENIA DLA ŚCIANY POSADOWIONEJ NA PALACH

0. PRZYJĘCIE WYMIARÓW ŚCIANY I ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ

0. WYZNACZEINE OBCIĄŻEŃ DIAŁAJĄCYCH NA PALE, PRZJĘCIE PLANU PALOWANIA I DYLATAJI

0. OBLICZENIA NOŚNOŚCI PALI POJEDYNCZYCH

1. NOŚNOŚĆ PALA POJEDYNCZEGO WCISKANEGO

1. NOŚNOŚĆ PALA POJEDYNCZEGO WYCIĄGANEGO

4. OBLICZENIA NOŚNOŚCI PALI W GRUPIE

1. OBLICZENIA PALI WCISKANYCH W GRUPIE

1. OBLICZENIA PALI WYCIĄGANYCH W GRUPIE

5. SPRAWDZENIE WARUKÓW NOŚNOŚCI

5. OSIADANIE PALI

1. OSIADANIE PALA POEDYNCZEGO

1. OSIADANIE PALI W GRUPIE

0. WYKAZ RYSUNKÓW

0. OPIS TECHNICZNY

Projekt wykonano na zlecenie Katedry Geotechniki Politechniki Gdańskiej.

Miejsce położenia obiektu - Gdańsk, na terenie nieuzbrojonym. Projekt przewiduje zaprojektowanie muru oporowego podtrzymującego naziom wysokości 5,50 [m]. Przyjęto ścianę kątową żelbetową. Wysokość ściany 6,5 [m], szerokość podstawy 4,5 [m], najmniejsza grubość ściany w części pionowej 0,20 [m].

Obiekt zaprojektowany jest tak, jak ściana podtrzymująca zbocze zbudowane lub uskok naziomu obciążony droga lub linią kolejową w bezpośrednim sąsiedztwie zabudowy (PN - 83/B - 03010).

Długość sekcji dylatacyjnej przyjęto 15 [m]. Przerwy technologiczne i montażowe co 5 [m]. Przewiduje się użycie betonu B-25 i stali zbrojeniowej St3S. Jako grunt zasypowy przyjęto piasek drobny o I_D = 0,7.

Projekt przewiduje dwa warianty posadowienia. Dla wariantu 1 przyjęto posadowienie bezpośrednie, zaś dla wariantu 2 posadowienie na palach ze względu na warstwę torfu, która nie jest w stanie przenieść obciążeń. Obciążenie w wyniku zastosowania pali zostało przeniesione na warstwę nośną piasku średniego i grubego. Dla wariantu 2 przyjęto pale prefabrykowane - żelbetowe o boku 45 [cm] i średnicy zastępczej 51 [cm].

Projektowana część terenu jest pagórkowata, zbudowana z utworów czwartorzędowych. Zwierciadło wody gruntowej znajduje się 3,0 [mppt].

Dla obu wariantów posadowienia zastosowano taką samą formę odwadniania i dylatacji. Za izolacje przyjęto warstwę papy od strony gruntu. Jako formę odwodnienia przyjęto filtr odwrotny. Elementy te zostały przedstawione na rysunkach.

Dla poszczególnych wariantów określono następujące warunki geologiczne.

WARIANT 1 (posadowienie bezpośrednie)				WARIANT 2 (posadowienie na palach)
warstwa [m]	nazwa gruntu	geneza	ID/IL	warstwa [m]	nazwa gruntu	geneza	ID/IL
0,0 - 2,5	glina pylasta	C	0,4	0,0 - 2,5	glina pylasta	C	0,4
2,5 - 4,0	piasek drobny	-	0,4	2,5 - 4,0	piasek drobny	-	0,4
4,0 - 30,0	piasek średni i gruby	-	0,7	4,0 - 6,0	torf	-	-
-	-	-	-	6,0 - 30,0	piasek średni i gruby	-	0,7
poziom wody gruntowej: 3 mppt

0. PARAMETRY GEOTECHNICZNE (wg PN - 81/B - 03020).

Charakterystyki gruntu		glina pylasta Gp	piasek drobny Pd	piasek średni i gruby Ps/Pr	piasek drobny Ps (grunt zasypowy)
geneza	-	C	-	-	-
IL/ID	-	0,4	0,4	0.7	0,7
ρs	[g/cm^3]	2,68	2,65	2,65	2,65
ρ	[g/cm^3]	2,0	1,65	1,80	1,70
wn	[%]	25	6,0	4,0	5,0
γs	[kN/m^3]	26,28	25,98	25,98	25,98
γ	[kN/m^3]	19.61	16,18	17,65	16,67
γ'	[kN/m^3]	-	11,32	10,51	11,32
∅u^(n)	[^o]	11,5	30,0	34,3	31,5
cu^(n)	[kPa]	9,0	-	-	-
	-	0,32	0,3	0,25	0,3
δ	-	0,70	0,74	0,83	0,74
	-	0,60	0,8	0,9	0,8
E0^(n)	[MPa]	13,0	40,0	110,0	65,0
E^(n)	[MPa]	21.67	50,0	122,22	81,25

0. ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ (wg rysunku)

1. OBCIĄŻENIA STAŁE OD KONSTRUKCJI

Materiał ściany: żelbet γ⁽ⁿ⁾ = 25,0 [kN/m³]

Obciążenia zbierane są na 1 mb ściany

obciążenie	Qi^(n) [kN]	γf > 1	Qi^(r) [kN]	γf < 1	Qi^(r) [kN]
Q1=0,25*6,05*1,0*25,0	37,81	1,1	41,59	0,9	34,03
Q2=0,5*(0,2*6,05)*1,0*25,0	15,13	1,1	16,64	0,9	13,62
Q3=0,25*0,8*1,0*25,0	5,0	1,1	5,50	0,9	4,50
Q4=0,5*(0,2*0,8)*1,0*25,0	2,0	1,1	2,20	0,9	1,80
Q5=0,45*0,45*1,0*25,0	5,06	1,1	5,57	0,9	4,55
Q6=0,35*3,25*1,0*25,0	28,44	1,1	31,28	0,9	25,60
Q7=0,5*(0,1*2,75)*1,0*25,0	4,06	1,1	4,47	0,9	3,65
	97,50	-	107,25	-	87,75

2. OBCIĄŻENIA OD GRUNTU I NAZIOMU

Nad odsadzką z prawej strony jako gruntu zasypowego użyto piasku drobnego: γ_f  , [kN/m³

Nad odsadzką z lewej strony jako gruntu zasypowego użyto gliny pylastej: γ_f  , [kN/m³

obciążenie	Gi^(n) [kN]	γf > 1	Qi^(r) [kN]	γf < 1	Qi^(r) [kN]
G1=0,55*0,8*1,0*19,61	8,63	1,2	10,63	8,0	6,90
G2=0,5*(0,2*0,8)*1,0*19,61	1,57	1,2	1,88	8,0	1,26
G3=3,25*6,05*1,0*16,67	327,77	1,2	393,32	8,0	262,22
G4=0,5*(0,2*6,05)*1,0*16,67	10,09	1,2	12,11	8,0	8,07
G5=0,5*(0,1*3,25)*1,0*16,67	2,71	1,2	3,25	8,0	2,17
P=3,45*10,0*1,0	34,50	1,2	41,40	8,0	27,60
	385,27	-	462,32	-	308,22

3. PARCIE CZYNNE

Wysokość zastępcza:

Współczynnik parcia czynnego:

Parcie jednostkowe:

e_a^g = h_z*γK_a = 0,6*16,67*0,31 = 3,10 [KPa]

e_a^d = (h_z+H)*γK_a = (0,6+6,5)*16,67*0,31 = 36,69 [KPa]

Wypadkowa parcia czynnego:

E_a = 0,5*(h_z+H)*e_a^d = 0,5*(0,6+6,5)*36,69 = 130,25 [kN]

Wysokość przyłożenia wypadkowej parcia:

	Ea^(n) [kN]	γf > 1	Ea^(r) [kN]	γf < 1	Ea^(r) [kN]
	130,25	1,2	156,30	8,0	104,20

0. NAPRĘŻENIA POD ŚCIANĄ OD OBCIĄŻEŃ KONSTRUKCJĄ I GRUNTEM

Moment liczony względem środka podstawy ściany (punkt O). Obliczenia przeprowadzono na wartościach charakterystycznych

	obciążenie	wartość [kN]	mimośród [m]	moment [kNm]
	Q1	37,81	-1,33	-50,29
	Q2	15,13	-1,13	-17,10
	Q3	5,00	-1,85	-9,25
	Q4	2,00	-1,72	-3,44
	Q5	5,06	-1,23	-6,22
	Q6	28,44	0,63	17,92
	Q7	4,06	0,08	0,32
	G1	34,5	0,53	18,29
	G2	8,63	-1,85	-15,97
	G3	1,57	-1,98	-3,11
	G4	327,77	0,63	206,50
	G5	10,09	-1,07	-10,80
	P	2,71	1,17	3,17
	Ea	130,25	-2,37	-308,69
				-178,66

M₀ = 178,66 [kNm]

Sumy obciążeń pionowych i poziomych wg poz. 3.0:

H = 482,77 [kN]

V = 130,25 [kN]

Wypadkowa R:

Mimośród działania siły wypadkowej R:

A = B*1,0 = 4,5*1,0 = 4,5 [m²]

N = 482,77 [kN]

M = 178,66 [kNm]

A = 4,5 [m²]

W = 3,38 [m³]

σ₁ = 160,14 [kPa]

σ₂ = 54,42 [kPa]

(warunek spełniony)

0. PRZEMIESZCZENIA I OSIADANIA

1. PRZEMIESZCZENIA POZIOME PODSTAWY FUNDMENTU OD SIŁ POZIOMYCH

1,0 [m]

Q_H = 130,25 [kN] (z poz. 3.3.)

B = 4,5 [m]

l₁ = 1,0 [m]

Nr warstwy	hi [m]	mr [-]	νi [-]	E0 [MPa]	i
1.	1,5	0,67	0,32	13	1,51
2.	2,29	1,33	0,3	40	2,29
3.	29,0	6,44	0,25	110	4,21

2. OSIADANIA ŚREDNIE I KRAWĘDZIOWE

Współczynnik k z tabeli 24-1 PN-83/B 03010.

s_0Zi =

s_1Zi =

s_2Zi =

p₁ = 55,77 [kPa]

p₂ = 103,02 [kPa]

Obliczenia przeprowadzono w tabeli do głębokości dla której

0,3σ_Zg > σ_Zmax

OSIADANIA ŚREDNIE I KRAWĘDZIOWE

	rzędne	hi	γi	zi	σzγ	0,3 σzγ	zi/B						σ1zi	σ2zi	σ0zi	M0*10^3	s0i	s1i	s2i
	terenu	[m]	[kN/m^3]	[m]												[kPa]	[m]
G γ=19,61 kN/m^3	-1,0	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
M0=19 MPa	-2,5	1,5	19,61	0,75	29,42	8,82	0,17	0,975	0,497	0,486	0,446	0,054	73,66	33,28	104,44	19,0	0,00825	0,00582	0,00263
Pd γ=16,18 kN/m^3	-3	0,5	16,18	1,75	37,51	11,25	0,39	0,882	0,488	0,441	0,381	0,108	66,47	38,34	94,62	54,0	0,00088	0,00062	0,00036
γ'=11,32 kN/m^3 M0=54 MPa	-4	1,0	11,32	3,50	48,83	14,65	0,78	0,653	0,445	0,324	0,285	0,154	54,18	40,68	69,80	54,0	0,00129	0,00100	0,00075
Ps/r γ=17,65 kN/m^3	-6	2,0	10,51	5,00	69,85	20,95	1,11	0,510	0,393	0,262	0,237	0,158	46,33	38,19	55,43	130,0	0,00085	0,00071	0,00059
γ'=10,51 kN/m^3 M0=130 MPa	-8	2,0	10,51	7,00	90,87	27,26	1,56	0,385	0,325	0,194	0,185	0,149	37,18	33,48	41,46	130,0	0,00064	0,00057	0,00052
	-10	2,0	10,51	9,00	111,89	33,57	2,00	0,306	0,275	0,150	0,150	0,140	30,79	29,76	32,52	130,0	0,00050	0,00047	0,00046
																	0,01241	0,00919	0,00530

s₁ = 0,00919 [m] = 9,19 [mm]

s₂ = 0,00530 [m] = 5,30 [mm]

0. OKREŚLENIE RODZAJU PARCIA

1. PRZEMIESZCZENIA UOGÓLNIONE

f₁ = 2,41 [mm] (z poz. 5.1.)

f₂ = 5,62 [mm] (z poz. 5.2.)

ρ_I = ρ_A + ρ_B = 1,61*10^-3 = 0,00161 [rad]

2. UOGÓLNIONE PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE

wg PN-83/B-03010, rys. 8

ρ_a = 0,0035 [rad]

3. OKREŚLENIE RODZAJU PARCIA

0,5ρ_a < ρ < ρ_a

0,00175 < 0,00161 < 0,0035 (warunek nie spełniony)

ponieważ warunek nie jest spełniony należy wyznaczyć parcie pośrednie

wyznaczenie parcia spoczynkowego

h_z = 0,6 [m] (z poz. 3.3.)

K₀ =1-sin = 1-sin(31,5⁰) = 0,4775

E_a = 130,25 [kN] (z poz. 3.3.)

parcie pośrednie

	EI^(n) [kN]	γf > 1	EI^(r) [kN]	γf < 1	EI^(r) [kN]
	135,88	1,2	163,06	8,0	108,70

0. OBLICZENIA DLA ŚCIANY POSADOWIONEJ BEZPOŚREDNIO

1. SPRAWDZENIE WARUNKU NAPRĘŻEŃ KRAWĘDZIOWYCH

Obliczenia przeprowadzono na wartościach obliczeniowych (zwiększonych wg poz. 3.1 i3.2)

	obciążenie	wartość [kN]	mimośród [m]	moment [kNm]
	Q1	41,59	-1,33	-55,31
	Q2	16,64	-1,13	-18,80
	Q3	5,50	-1,85	-10,18
	Q4	2,20	-1,72	-3,78
	Q5	5,57	-1,23	-6,85
	Q6	31,28	0,63	19,71
	Q7	4,47	0,08	0,36
	G1	10,63	0,53	-19,67
	G2	1,88	-1,85	-3,72
	G3	393,32	-1,98	247,79
	G4	12,11	0,63	10,66
	G5	3,25	-1,07	3,80
	P	41,40	1,17	21,94
	Ea	163,06	-2,37	-386,45
				-200,51

M₀ = 200,51 [kNm]

H = 569,57 [kN] (z poz. 3.1. i 3.2.)

V = 163,06 [kN] (z poz. 6.3.)

wypadkowa R

mimośród działania siły wypadkowej R

wypadkowa R działa na mimośrodzie e_b = 0,34 [m] i jest nachylona do pionu pod kątem 15,98 [⁰]

N = 569,57 [kN]

M = 200,51 [kNm]

A = 4,5 [m²] (z poz. 4.0)

W = 3,38 [m³] (z poz. 4.0)

σ₁ = 185,89 [kPa]

σ₂ = 71,64 [kPa]

(warunek spełniony)

2. SPRAWDZENIE STATCZNOŚCI ŚCIANY NA OBRÓT

Obliczenia przeprowadzono na wartościach obliczeniowych dla najbardziej niekorzystnego wariantu. Wartości obciążeń wg poz. 3.1; 3.2; 6.3. Momenty liczono względem punktu A.

Dla przyjęto wariant γ_f > 1 , a dla γ_f < 1

m₀ = 0,9 gdyż q = 10kPa

momenty wywracające

M_O^(r) = E_I^(r) * h_I = 135,88 * 2,37 = 322,04 [kNm]

momenty utrzymujące

	obciążenie	wartość [kN]	mimośród [m]	moment [kNm]
	Q1	34,03	0,925	31,48
	Q2	13,62	0,117	1,59
	Q3	4,50	0,400	1,80
	Q4	1,80	0,533	0,96
	Q5	4,55	1,025	4,66
	Q6	25,60	2,875	73,60
	Q7	3,65	2,333	8,52
	P	27,60	2,775	76,59
	G1	6,90	0,400	2,76
	G2	1,26	0,267	0,34
	G3	262,22	2,875	753,88
	G4	8,07	1,183	9,55
	G5	2,17	3,417	7,41
				973,14

M_U^(r) = 973,14 [kNm]

Sprawdzenie waruku

322,04 ≤ 0,9*973,14

322,04 < 875,83 (warunek spełniony)

3. SPRAWDZENIE RÓWNOWAGI SIŁ POZOMYCH

N_r

Q_tr 

 



1. PRZESÓW FUNDAMENTU PO GRUNCIE (

Q_tr ≤ m_t∗Q_tf

m_t = 0,95

Q_tr = E_I^(r) = 163,06 [kN/mb]

γ_m =0.9

^(r) = ⁽ⁿ⁾ * 0,9 = 11,5⁰ * 0,9 =10,35⁰

c^(r) = c⁽ⁿ⁾ * 0,9 = 10 * 0,9 = 9,0 kPa

N_r = 395,97 [kN/mb]

163,06 ≤ 0,95∗112,87 [kN/mb]

163,06 > 107,19 [kN/mb] (Warunek nie jest spełniony )

2. POŚLIZG FUNDAMENTU PO GRUNCIE (

Q_tr = 163,06 [kN/mb]

c^(r) =9 MPa (wg poz. Xxx)

N_r = 395,97 [kN/mb]

f = 0,3

Q_tr ≤ m_t∗Q_tf

163,06 ≤ 0,95∗159,29 [kN/mb]

163,06 >151,33 [kN/mb] (Warunek nie jest spełniony)

Ponieważ warunki z poz. 7.3 nie są spełnione należy wymienić grunt bezpośrednio pod konstrukcją.

Wymieniony grunt: piasek drobny P_d o I_D=0,9

	Charakterystyki gruntu		piasek drobny Pd
	geneza	-	-
	IL/ID	-	0,9
	ρs	[g/cm^3]	2,65
	ρ	[g/cm^3]	1,70
	wn	[%]	5
	γs	[kN/m^3]	25,98
	γ	[kN/m^3]	16,67
	γ'	[kN/m^3]	-
	∅u^(n)	[^o]	32,5
	cu^(n)	[kPa]	-
		-	0,3
	δ	-	0,74
		-	0,8
	E0^(n)	[MPa]	89,0
	E^(n)	[MPa]	111,25

4. PRZEMIESZCZENIA DLA NOWYCH WARUNKÓW GRUNTOWYCH

7.4.1 PRZEMIESZCZENIA POZIOME (wg poz. 5.1)

Q_H = 130,25 [kN] (z poz. 3.3)

B = 4,5 [m]

l₁ = 1,0 [m]

Nr warstwy	hi [m]	mr [-]	νi [-]	E0 [MPa]	i
1.	1,5	0,67	0,3	89	1,52
2.	2,29	1,33	0,3	40	2,29
3.	29,0	6,44	0,25	110	4,21

2. OSIADANIA ŚREDNIE I KRAWĘDZIOWE (wg poz. 5.2)

OSIADANIA ŚREDNIE I KRAWĘDZIOWE

	rzędne	hi	γi	zi	σzγ	0,3 σzγ	zi/B						σ1zi	σ2zi	σ0zi	M0*10^3	s0i	s1i	s2i
	terenu	[m]	[kN/m^3]	[m]												[Pa]	[m]
Pd γ=16,67 kN/m^3	-1,0	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-	-
M0=120 kPa	-2,5	1,5	16,67	0,75	29,42	8,82	0,17	0,975	0,497	0,486	0,446	0,054	73,66	33,28	104,44	120,0	0,00131	0,00092	0,00042
Pd γ=16,18 kN/m^3	-3	0,5	16,18	1,75	37,51	11,25	0,39	0,882	0,488	0,441	0,381	0,108	66,47	38,34	94,62	54,0	0,00088	0,00062	0,00036
γ'=11,32 kN/m^3 M0=54 kPa	-4	1,0	11,32	3,50	48,83	14,65	0,78	0,653	0,445	0,324	0,285	0,154	54,18	40,68	69,80	54,0	0,00129	0,00100	0,00075
Ps/r γ=17,65 kN/m^3	-6	2,0	10,51	5,00	69,85	20,95	1,11	0,510	0,393	0,262	0,237	0,158	46,33	38,19	55,43	130,0	0,00085	0,00071	0,00059
γ'=10,51 kN/m^3 M0=130 kPa	-8	2,0	10,51	7,00	90,87	27,26	1,56	0,385	0,325	0,194	0,185	0,149	37,18	33,48	41,46	130,0	0,00064	0,00057	0,00052
	-10	2,0	10,51	9,00	111,89	33,57	2,00	0,306	0,275	0,150	0,150	0,140	30,79	29,76	32,52	130,0	0,00050	0,00047	0,00046
																	0,00547	0,00430	0,00308

s₁ = 0,00430 [m] = 4,30 [mm]

s₂ = 0,00308 [m] = 3,08 [mm]

5. OKREŚLENIE RODZAJU PARCIA

1. PRZEMIESZCZENIA UOGÓLNIONE

f₁ = 2,39 [mm] (z poz. 7.4.1)

f₂ = 1,76 [mm] (z poz. 7.4.2)

ρ_I = ρ_A + ρ_B = 1,01*10^-3 = 0,00101 [rad]

2. UOGÓLNIONE PRZEMIESZCZENIA GRANICZNE

wg PN-83/B-03010, rys. 8

ρ_a = 0,0035 [rad]

3. OKREŚLENIE RODZAJU PARCIA

0,5ρ_a < ρ < ρ_a

0,00175 < 0,00101 < 0,0035 (warunek nie spełniony)

ponieważ warunek nie jest spełniony należy wyznaczyć parcie pośrednie

E₀ = 200,63 [kN] (z poz. 6.3)

E_a = 130,25 [kN] (z poz. 3.3)

parcie pośrednie

	EI^(n) [kN]	γf > 1	EI^(r) [kN]	γf < 1	EI^(r) [kN]
	160,01	1,2	192,01	8,0	128,01

6. SPRAWDZENIE WARUNKU NAPRĘŻEŃ KRAWĘDZIOWYCH DLA WYZNACZONEGO PARCIA POŚREDNIEGO

Obliczenia przeprowadzono na wartościach obliczeniowych

	obciążenie	wartość [kN]	mimośród [m]	moment [kNm]
	Q1	41,59	-1,33	-55,31
	Q2	16,64	-1,13	-18,80
	Q3	5,50	-1,85	-10,18
	Q4	2,20	-1,72	-3,78
	Q5	5,57	-1,23	-6,85
	Q6	31,28	0,63	19,71
	Q7	4,47	0,08	0,36
	G1	1,88	0,53	-19,67
	G2	393,32	-1,85	-3,72
	G3	12,11	-1,98	247,79
	G4	3,25	0,63	10,66
	G5	41,4	-1,07	3,80
	P	10,63	1,17	21,94
	Ea	192,01	-2,37	-455,06
				-269,12

M₀ = 269,12 [kNm]

H = 569,57 [kN] (z poz. 3.1 i 3.2)

V = 192,01 [kN] z (poz. 7.5.3)

wypadkowa R

mimośród działania siły wypadkowej R

wypadkowa R działa na mimośrodzie e_b = 0,45 [m] i jest nachylona do pionu pod kątem 18,63 [⁰]

N = 569,57 [kN]

M = 269,12 [kNm]

A = 4,5 [m²] (z poz. 4.0)

W = 3,38 [m³] (z poz. 4.0)

σ₁ = 206,19 [kPa]

σ₂ = 46,96 [kPa]

(warunek nie spełniony)

Warunek naprężeń krawędziowych nie jest spełniony. Należy sprawdzić pozostałe warunki, jeżeli zostaną spełnione obliczenia będzie można uznać za poprawne.

7. SPRAWDZENIE STATCZNOŚCI ŚCIANY NA OBRÓT

Obliczenia przeprowadzono na wartościach obliczeniowych dla najbardziej niekorzystnego wariantu. Wartości obciążeń wg poz. 3.1; 3.2 ; 7.5.3

Dla przyjęto wariant γ_f > 1 , a dla γ_f < 1

m₀ = 0,9 gdyż q = 10kPa

momenty wywracające

M_O^(r) = E_I^(r) * h_I = 192,10 * 2,37 = 455,07 [kNm]

momenty utrzymujące

	obciążenie	wartość [kN]	mimośród [m]	moment [kNm]
	Q1	34,03	0,925	31,48
	Q2	13,62	0,117	1,59
	Q3	4,50	0,400	1,80
	Q4	1,80	0,533	0,96
	Q5	4,55	1,025	4,66
	Q6	25,60	2,875	73,60
	Q7	3,65	2,333	8,52
	P	27,60	2,775	76,59
	G1	6,90	0,400	2,76
	G2	1,26	0,267	0,34
	G3	262,22	2,875	753,88
	G4	8,07	1,183	9,55
	G5	2,17	3,417	7,41
				973,14

M_U^(r) = 973,14 [kNm]

455,07 ≤ 0,9*973,14

455,07 < 875,83 (warunek spełniony)

8. SPRAWDZENIE RÓWNOWAGI SIŁ POZOMYCH (wg poz. 7.3)

1. PRZESÓW FUDAMENTU W GRUNCIE (

Q_tr ≤ m_t∗Q_tf

m_t = 0,95

Q_tr = E_I^(r) = 192,01 [kN/mb]

γ_m =0.9

^(r) = ⁽ⁿ⁾ * 0,9 = 32,5⁰ * 0,9 =29,25⁰

tg^(r) = 0,560

N_r = 395,97 [kN/mb]

192,01 ≤ 0,95∗221,75 [kN/mb]

192,01 < 210,67 [kN/mb] (Warunek jest spełniony )

2. POŚLIZG FUNDAMENTU PO GRUNCIE (

Q_tr = 192,01 [kN/mb]

N_r = 395,97 [kN/mb]

f = 0,55

Q_tr ≤ m_t∗Q_tf

192,01 ≤ 0,95∗217,66 [kN/mb]

192,01 < 206,78 [kN/mb] (Warunek jest spełniony)

9. SPRAWDZENIE RÓWNOWAGI SIŁ PIONOWYCH

1 1

2 P_d (I_D=0,9) 2 h=1,5 [m]

P_d (I_D=0,4)

1. SPRAWDZENIE RÓWNOWAGI SIŁ PIONOWYCH W POZIOMIE POSADOWIENIA (1-1)

wg pozycji 7.6

N_r = 569,57 [kN/mb]

T_r = 192,01 [kN/mb]

M_A = 269,12 [kNm/mb]

Wyznaczenie mimośrodów e_B działania siły N_r

D_min = 1,0 [m]

^(r) = 29,25⁰ (wg poz. 7.8.1)

N_D = 16,93

N_C = 28,42

N_B = 6,70

i_D = 0,43

i_B = 0,20

i_C = 0,40

569,57 ≤ 0,95*643,49 [kN/mb]

569,57 < 611,31 [kN/mb]

(Warunek w poziomie posadowienia jest spełniony.)

2. SPRAWDZENIE RÓWNOWAGI SIŁ PIONOWYCH W POZIOMIE POSADOWIENIA (2-2)

Wymiary fundamentu zastępczego:

B' = B+b

L' = L+b

B' = 4,5+0,38 = 4,88 [m]

L' = 1,0+0,38 = 1,38[m]

D'_min = D_min+h = 1,0+1,5 = 2,5 [m]

^(r) = 30,0*0,9 = 27,0⁰

N_D = 13,20

N_B = 4,66

tg ^(r) =tg 27,0⁰ = 0,510

i_D = 0,59

i_B = 0,38

721,09 ≤ 0.9∗1039,16 [kN/mb]

721,09 < 935,25 [kN/mb]

Warunek równowagi sił pionowych jest spełniony.

10. SPRAWDZENIE STATECZNOŚCI OGÓLNEJ ŚCIANY METODĄ FELLENIUSA

Środek obrotu

Promień walcowej bryły przechodzi przez koniec podstawy ściany oporowej, a jego długość wynosi:

Warunek stateczności

M₀ ≤ m∗M_u

m = 0,85

G_i - ciężar bloku „i”

h_i = zastępcza wysokość

G_i = b∗h_i h_i = g_i+

Szerokość pionowych bloków

b = 0,1∗R = 0,1∗13,60 = 1,36m.

Obliczenie wysokości zastępczych

Ciężary objętościowe gruntu przemnożono przez współczynnik korekcyjny γ_f = 0,9

a) strona lewa

h₁ = 0,2∗17,65 = 3,53

h₂ = 1,0∗17,65 = 17,65

h₃ = 1,55∗17,65 = 27,36

h₄ = 2,0∗17,65 = 35,30

h₅ = 2,3∗17,65 = 40,60

h₆ = 2,5∗17,65 = 44,13

h₇ = 1,05∗15,0+1,4∗17,65+0,15∗14,56 = 42,64

b) strona prawa

h₈ = 2,05∗15,0+0,45∗17,65+0,1∗14,56 = 40,15

h₉ = 2,15∗15,0+0,35∗22,5 = 40,13

h₁₀ =6,05∗15,0+0,4∗22,5+1,3∗15,0+10,0 = 129,25

h₁₁ = 6,1∗15,0+0,4∗22,5+1,0∗15,0+10,0 = 125,50

h₁₂ = 6,15∗15,0+0,35∗22,5+10 = 118,38

h₁₃ = 6,5∗15,0+10 = 107,50

h₁₄ = 5,7∗15,0+10 = 95,50

h₁₅ = 4,7∗15,0+10 = 80,50

h₁₆ = 3,85∗15,0+10 = 67,75

h₁₇ = 1,1∗15,0+10 = 26,50

pasmo	hi	bhi	sinai	cosai	tgfi	bhicosaitgfi	bhisinai	ci	bcicosai
1	3,53	4,03	-0,65	0,760	0,2530	0,78	-2,62	9,0	13,53
2	17,65	20,17	-0,55	0,835	0,2530	4,26	-11,09	9,0	12,32
3	27,36	31,27	-0,45	0,893	0,5658	15,80	-14,07	9,0	11,52
4	35,30	40,34	-0,35	0,937	0,5658	21,38	-14,12	9,0	10,98
5	40,60	46,40	-0,25	0,968	0,5658	25,42	-11,60	9,0	10,62
6	44,13	50,43	-0,15	0,989	0,5658	28,21	-7,57	-	-
7	42,64	48,73	-0,05	0,999	0,5658	27,54	-2,44	-	-
8	40,15	45,89	0,05	0,999	0,5658	25,93	2,29	-	-
9	40,13	45,86	0,15	0,989	0,5658	25,65	6,88	-	-
10	129,25	147,71	0,25	0,968	0,5658	80,92	36,93	-	-
11	125,50	143,43	0,35	0,937	0,5658	76,02	50,20	-	-
12	118,50	135,43	0,45	0,893	0,2530	30,60	60,94	-	-
13	107,50	122,86	0,55	0,835	0,2530	25,96	67,57	-	-
14	95,50	109,14	0,65	0,760	0,6873	57,00	70,94	-	-
15	80,50	92,00	0,75	0,661	0,6873	41,82	69,00	-	-
16	67,75	77,43	0,85	0,527	0,6873	28,03	65,81	-	-
17	26,50	30,29	0,95	0,312	0,6873	6,50	28,77	-	-
					suma=	521,83	395,84	-	58,97

M_o = 395,84 [kNm] 1,15*M_o = 1,15*395,84 = 455,21 [kNm]

M_u = 580,80 [kNm] 1,15*M_u = 1,15*580,80 = 667,92 [kNm]

M₀ ≤ m∗M_u m = 0,85

455,21 ≤ 0,85*667,92 [kNm]

455,21 ≤ 567,73 [kNm]

(warunek spełniony)

WNIOSEK: Ponieważ wszystkie warunki (poza warunkiem naprężeń krawędziowych, który został przekroczony minimalnie) dla ściany posadowionej bezpośrednio zostały spełnione obliczenia można uznać za poprawne.

0. OBLICZENIA DLA ŚCIANY POSADOWIONEJ NA PALACH

1. PRZYJĘCIE WYMIARÓW ŚCIANY I ZEBRANIE OBCIĄŻEŃ

Wymiary ściany przyjęto jak przy obliczeniach ściany posadowionej bezpośrednio.

Wszystkie wartości charakterystyczne obciążeń z poz. 3.0 przemnożono przez współczynnik γ_f = 1.2

	obciążenie	Q^(n)i [kN]	γf -	Q^(r)i [kN]	mimośród [m]	moment [kNm]
	Q1	37,81	1,2	45,37	-1,33	-60,3421
	Q2	15,13	1,2	18,16	-1,13	-20,5208
	Q3	5,0	1,2	6,0	-1,85	-11,1
	Q4	2,0	1,2	2,4	-1,72	-4,128
	Q5	5,06	1,2	6,07	-1,23	-7,4661
	Q6	28,44	1,2	34,13	0,63	21,5019
	Q7	4,06	1,2	4,87	0,08	0,3896
	G1	8,63	1,2	13,63	-1,85	-63,825
	G2	1,57	1,2	1,88	-1,98	-20,5128
	G3	327,77	1,2	393,32	0,63	1,1844
	G4	10,09	1,2	12,11	0,88	346,1216
	G5	2,71	1,2	3,25	1,17	14,1687
	P.	34,50	1,2	34,5	0,53	1,7225
	Ea	130,25	1,2	143,28	-2,37	-339,574
						-142,38

N_r = 572,42 [kN]

T_r = 143,28 [kN]

M_a = 142,38 [kNm]

2. WYZNACZEINE OBCIĄŻEŃ DIAŁAJĄCYCH NA PALE, PRZJĘCIE PLANU PALOWANIA I DYLATAJI

Wypadkowa obciążeń i mimośród jej działania:

Przyjęcie długości dylatacyjnej wg PN-83/B-03010:

długość sekcji dylatacyjnej: 15 {m]

Typ i średnica pala:

pal żelbetowy prefabrykowany o przekroju 0,45*0,45 m i średnicy zastępczej 0,51 m.

Długość pali:

1) Pal pionowy wciskany dł: 12,0 [m]

2) Pal ukośny wciskany dł: 20,0 [m] (6:1)

3) Pal ukośny wyciągany dł: 18,0 [m] (3:1)

3. OBLICZENIA NOŚNOŚCI PALI POJEDYNCZYCH

1. NOŚNOŚĆ PALA POJEDYNCZEGO WCISKANEGO

N_t = N_p+ N_s

N_p - nośność podstawy pala

S_P - współczynnik technologiczny na podstawie

tab.4 PN - 83/B - 02482 przyjęto 1,0

A'_p. =

A_P = 1∗A'_p. = 0,204m²

jednostkowa obliczeniowa wytrzymałość gruntu pod podstawą pala.

γ_m. = 0,9

q - graniczny opór gruntu [kPa] - tab. 1. PN - 83/B - 02482

I_D = 0,7 q = 3777,27 [kPa]

Obliczenie h_Z i h_C

γ'=10,51 [kN/m³]

	grunt	γ [kN/m^3]	h [m]	γ*h [kPa]
	G	19,61	1,5	29,415
	Pd	16,18	0,5	8,09
	Pd (γ')	11,32	1	11,32
	T	6	2	12
				60,825

Wyznaczenie głębokości krytycznej

D₀ = 0,4 [m]

h_C = 10 [m]

D_i = 0,51 [m]

rzędna poziomu interpolacji z uwzględnieniem h_Z

6,0 - 3,76 = 2,24 [m]

3777,27 q[kPa]

2,24

8,24

Rzędna podstawy pala : pal 1. 12+1,0 = 13,0m.

pal 2. 20+1,0 = 21,0m.

Znajdują się one poniżej 10,85m. , więc przyjęto

q = 3777,27 [kPa]

Nośność pobocznicy pala

S_S = współczynnik technologiczny tab. 4. PN - 83/B - 02482

S_S = 1,0

A_si = pole pobocznicy pala w poszczególnych warstwach

Miąższość warstwy nienośnej jest większa od 0,5 m, więc do obliczeń uwzględniono jedynie warstwę leżącą bezpośrednio pod warstwa nienośną. Jest to piasek średni i gruby.

A_S = ∏∗d∗h

dla pala 1. A_S1 = ∏∗0,51∗7,0 = 11,22 [m²]

dla pala 2. A_S2 = ∏∗0,51∗15,0 = 24,03 [m²]

Wyznaczenie wartości

t^(r) = γ_m* t⁽ⁿ⁾ γ_m. = 0,9

t⁽ⁿ⁾ = 79,27

t^(r) = 0,9* 79,27 = 71,35 [kPa]

Zgodnie z normą jako poziom zerowy interpolacji przyjęto strop warstwy nośnej. Po uwzględnieniu h_Z poziom wynosi - 2,24 [m].

79,27 t[kPa]

2,24

8,24

dla pala 1. N_S1 = 1,0∗71,35∗11,22 = 800,55 [kN]

dla pala 2. N_S2 = 1,0∗71,35∗24,03 = 1714,54 [kN]

Wartość tarcia negatywnego zmniejszająca nośność pala.

Tarcie negatywne obliczono dla warstw znajdujących się ponad warstwą nośną. Dla torfu wartość tarcia przyjęto wg tablicy 3. PN - 83/B - 02482. Dla pozostałych gruntów wg tablicy 2.

Wartości te interpolowano zgodnie z rysunkiem 2. PN - 83/B - 02482.

Jako poziom interpolacji przyjęto poziom terenu.

Wyznaczenie wartości tarcia

G_ P_d

11,94 34,1 t[kPa] 24,3 37,38 t[kPa]

0,0 0,0

1,75 3,75

5,0 5,0

Tarcie negatywne

T_n = -

Do obliczeń przyjęto współczynniki γ_m. ≥ 1,0

Grunt	h [m]	SS	t [kPa]	γm	t^(r) [kPa]	AS [m^2]	SS∗ t^(r) ∗AS
Gπ	1,5	1,0	11,94	1,1	13,134	2,4	31,52
Pd	1,5	1,1	24,3	1,1	26,73	2,4	64,15
T	2	0,9	10	1,0	10	3,2	32,00
							127,67

T_n = -127,67 [kN]

Nośność pojedynczego pala wciskanego

N_t = m∗ m. = 0,9

dla pala 1 N_t1 = 0,9∗(693,51+800,55)-127,67 = 1216,98 [kN]

dla pala 2 N_t2 = 0,9∗(693,51+1714,54)-127,67 = 2039,58 [kN]

2. NOŚNOŚĆ PALA POJEDYNCZEGO WYCIĄGANEGO

S_i^W - współczynnik technologiczny dla pali wyciąganych.

wartości t - wg pozycji 8.3.1

pal prefabrykowany żelbetowy ∅ 0,51 [m] o długości 18 [m]

Grunt	h [m]	AS [m^2]	t [kPa]	γm	t^(r) [kPa]	SW	SW∗t^(r) ∗AS
Gπ	1,5	2,08	11,94	0,9	10,75	0,6	13,41
Pd	1,5	2,08	24,30	0,9	21,87	0,6	27,29
T	2,0	3,20	0,00	0,9	0,00	0,6	0,00
Ps/r	13,0	20,83	79,27	0,9	71,34	0,6	891,64
							932,35

N^w = 932,35 [kN]

4. OBLICZENIA NOŚNOŚCI PALI W GRUPIE

1. OBLICZENIA PALI WCISKANYCH W GRUPIE

Zakładamy brak oddziaływań innych sekcji dylatacyjnych na wydzieloną do obliczeń sekcję.

Wyznaczenie strefy naprężeń.

Dla pali wciskanych założono, że środek strefy naprężeń znajduje się w warstwie nośnej P_s/r

Wyznaczenie odległości między końcami pali

- dla pali pionowych r₁₁ = 2,0 [m]

- dla pali ukośnych r₂₂ = 2,0 [m]

- dla pala pionowego i ukośnego

Wyznaczenie wartości współczynnika m₁ = tablica 8. PN - 83/B - 02482.

m₁ = 0,6

N_t^G = m∗m₂∗(

m = 0,9 N_p = 639,51 [kN]

m₁ = 0,6 N_S1 = 800,55 [kN]

m₂ = 1,0 N_S2 = 1649,85kN

m_n =1,0 T_n = -146,17kN

Ciężar gruntu w obrębie grupy pali

Grunt	h [m.]	γ [kN/m^3]	γf	γ^(r) [kN/m^3]	hi∗γi^(r)
Gπ	1,5	19,61	1,1	21,57	32,36
Pd	0,5	16,18	1,1	17,80	8,90
Pd (γ')	1,0	11,32	1,1	12,45	12,45
T	2,0	6,00	1,0	6,00	12,00
					65,71

G = 65,71 [kN/m²]

dla pala 1 N^G_t1 = 0,9∗1,0∗(693,51+0,6∗800,55)+1,0∗(-127,67) = 928,79 [kN]

dla pala 2 N^G_t2 = 0,9∗1,0∗(693,51+0,6∗1714,54)+1,0∗(-127,67) = 1422,34 [kN]

2. OBLICZENIA PALI WYCIĄGANYCH W GRUPIE

Wyznaczenie strefy naprężeń

Grunt	h [m.]	a [ ° ]	tg	h*tg [m]
Gp	1,50	4,00	0,07	0,28
Pd	1,50	6,00	0,11	0,63
T	2,00	1,00	0,02	0,02
Ps/r	13,00	7,00	0,12	0,86
				1,79

Odległość między końcami pali wyciąganych r₃₃ = 2,0 [m].

Wartość współczynnika redukcyjnego m₁ (tablica 8. PN-83/B-02482)

Nośność pali wyciąganych w grupie

N^G_W = m₁∗N_W

N^G_W = 0,7∗932,35 = 652,65 [kN]

5. SPRAWDZENIE WARUKÓW NOŚNOŚCI

Obliczenie sił w palach dokonano metodą wykreślną Culmana

Otrzymano wyniki:

S'₁ = 205 [kN/mb]

S'₂ = 540 [kN/mb]

S'₃ = 176 [kN/mb]

Są to siły przypadające na jeden metr bieżący

Siły przypadające na 1 pal:

S₁ = S'₁∗2,0 = 410 [kN] < Q₁ = 928,79 [kN]

S₂ = S'₂∗2,0 = 1080 [kN]< Q₂ = 1422,24 [kN]

S₃ = S'₃∗2,0 = 352 [kN] < Q₃ = 652,65 [kN]

(warunek nośności spełniony)

6. OSIADANIE PALI

Do obliczeń wybrano pal najbardziej obciążony (ukośny, uciskany - 2).

Obliczenia osiadań przeprowadzono jak dla pala pionowego.

1. OSIADANIE PALA POEDYNCZEGO

Całkowita siła działająca na pal.

Q*_n = Q_n+T_n⁽ⁿ⁾

Dla ułatwienia obliczeń przyjęto globalny współczynnik bezpieczeństwa γ_f = 1,15

S₂ wg pozycji 8.5.0

T_n⁽ⁿ⁾ - wartość charakterystyczna tarcia negatywnego

Q*_n = 939,13+111,02 = 1050,15 [Kn]

W celu obliczenia osiadań dokonano myślowego podziału pala na dwie części.

Pierwsza część znajduje się w warstwie nośnej, druga powyżej stropu warstwy nośnej z nieodkształcalną podstawą.

Osiadanie części w warstwie nośnej

Q*_n = 1050,15 [kN]

h₁ = 15,2 [m] h₁ - wysokość pala w warstwie nośnej

(wg pozycji 2.1.0)

Zgodnie z pozycją 4.6.0. PN-83/B-02482 wartość E₀ należy przemnożyć przez wartość S_P i S_S wg tablicy 4.

S_P = 1,0 S_S = 1,0

I_W - współczynnik wpływu osiadania

I_W = I_0K∗R_h

I_0K - współczynnik wpływu osiadania f(,K_A)

E_t - moduł ściśliwości trzonu pala - przyjęto

E_t = 2∗10⁷ [kPa]

R_A - dla pali pełnych R_A = 1,0

Wartość I_0K na podstawie rysunku 10 PN-83/B-02482

I_0K = 4,0

R_n - współczynnik wpływu warstwy nieodkształcalnej poniżej poziomu pala

przyjęto R_h = 1,0

I_W = I_0K∗R_h = 4,0∗1,0 = 4,0

Osiadanie pali w warstwie nienośnej

h₂ = 5,0 [m]

A_t - powierzchnia przekroju poprzecznego pala

M_R - współczynnik osiadania pala z warstwą nieodkształcalną w podstawie f(, K_A)

K_A = 181,82

Według rysunku 13. PN-83/B-02482 M_R = 0,8

Całkowite osiadanie pala pojedynczego

S = S_a+S_b = 2,55+1,05 = 3,60 [mm]

2. OSIADANIE PALI W GRUPIE

i≠j

s₁ - osiadanie pojedynczego pala pod wpływem jednostkowego obciążenia Q_n=1.

Q_n - obciążenie pala pojedynczego

s_1j*Q_1j = s = s­_1i*Q_ni

s = 3,60 [mm]

^o_ij - współczynnik oddziaływania pomiędzy palami i oraz j

^o = ^o_F - F_E *(^o_F - ^o_E)

^o_F - współczynnik oddziaływania pomiędzy palami i oraz j

^o_F = f(h/D ; K_A) (rys. 14 PN-83/B-02482)

K_A = 181,82

	r	r/D	D/r	F	FE	E	^o
	2,0	3,92	0,26	0,3	0	0,12	0,3
	4,0	7,84	0,13	0,18	0	0,07	0,18
	6,0	11,76	0,09	0,16	0	0,05	0,16
	8,0	15,69	0,06	0,11	0	0,03	0,11
	10,0	19,61	0,05	0,09	0	0,025	0,09
	12,0	23,53	0,04	0,08	0	0,02	0,08
	14,0	27,45	0,04	0,05	0	0,01	0,05

Dla pali:

1 i 8 ^o_ij = 0,97

2 i 7 ^o_ij = 1,22

3 i 6 ^o_ij = 1,32

4 i 5 ^o_ij = 1,39

S₁^G = S₂^G = 3,60+2,55*0,97 = 6,07 [mm]

S₁^G = S₂^G = 3,60+2,55*1,22 = 6,71 [mm]

S₁^G = S₂^G = 3,60+2,55*1,32 = 6,97 [mm]

S₁^G = S₂^G = 3,60+2,55*1,39 = 7,14 [mm]

0. WYKAZ RYSUNKÓW

Rysunek 1

Przekrój geotechniczny.

Rysunek 2

Przekrój ściany oporowej z uwzględnieniem odwodnienia i izolacji (wariant I).

Rysunek 3

Przekrój poprzeczny ściany oporowej (wariant II).

Rysunek 4

Plan palowania jednej sekcji dylatacyjnej.

Rysunek 5

Szczegóły konstrukcyjne.

---