Politechnika Częstochowska Częstochowa dn. 11.01.2010r.

Wydział Budownictwa

Rok akademicki 2009/2010

Laboratorium Fizyki Budowli

Ćwiczenie projektowe

Imie

Grupa
semestr III

Studia: dzienne

1. WPROWADZENIE DO PROJEKTU:

W projekcie niniejszym znajduje się opracowanie wymagań cieplno-wilgotnościowych oraz stateczności cieplnej wybranych przegród budowlanych w budynku przemysłowym znajdującym się na terenie Piotrkowa Trybunalskiego. Obiekt ten powinien spełniać określone wymagania, zgodnie z normą PN-EN ISO 6946/2008 oraz Dziennikiem Ustaw nr 75/2002.

Budynek usytuowany jest w III strefie klimatycznej, wartości temperatur na zewnątrz _e oraz wewnątrz _i, wilgotność względna powietrza na zewnątrz
, wewnątrz
, a także prędkość wiatru przyjęto zgodnie z normami.

1.1. ZAŁOŻENIA DO PROJEKTU:

Do obliczeń przyjęto następujące wartości:

- temperatura na zewnątrz w zimie
: -20 (wg PN-82/B-02403)

- temperatura na zewnątrz w lecie
: 30

- temperatura wewnątrz budynku (zgodnie z Dz. U. Nr 75) _i
: 16

- wilgotność względna powietrza wewnątrz
% : 55

- prędkość wiatru (wg PN-77/B-02011)
[m/s] : 20

Projektowane przegrody budowlane to:

1. Przegroda zewnętrzna, pionowa - ściana osłonowa

2. Okno - szklone podwójnie, rama metalowa

3. Przegroda zewnętrzna, pozioma - strop nad przejazdem

4. Podłoga na gruncie

Do projektu załączono kartę tematu z zakresem obliczeń i danymi.

2. WYKAZ OZNACZEŃ UŻYTYCH W PROJEKCIE:

Lp.	Oznaczenie	Jednostka	Znaczenie
1	λ	W/(mK)	Współczynnik przewodzenia ciepła
2	R	(m^2K)/W	Opór warstwy przegrody
3	Rsi	(m^2K)/W	Opór przejmowania ciepła na wewnętrznej części przegrody
4	Rse	(m^2K)/W	Opór przejmowania ciepła na zewnętrznej części przegrody
5	Rmin	(m^2K)/W	Minimalny opór cieplny przegrody
6	RT	(m^2K)/W	Całkowity opór przegrody
7	U	W/(m^2K)	Współczynnik przenikania ciepła
8	Umax	W/(m^2K)	Maksymalny współczynnik przenikania ciepła
9	ΔU	W/(m^2K)	Poprawka do współczynnika przenikania ciepła
10	ΔUf	W/(m^2K)	Poprawka ze względu na łączniki mechaniczne
11	ΔUg	W/(m^2K)	Poprawka ze względu na nieszczelności
12	d	m	Grubość warstwy
13	ρ	kg/m^3	Gęstość materiału
14	e	°C	Temperatura obliczeniowa na zewnątrz
15	i	°C	Temperatura obliczeniowa wewnątrz
16	Ho	M	Wysokość budynku
17	ts	°C	Temperatura punktu rosy
18	φe	%	Wilgotność względna powietrza na zewnątrz
19	φi	%	Wilgotność względna powietrza wewnątrz
20	p­i	hPa	Rzeczywiste ciśnienie cząstkowe pary wodnej
21	p­n	hPa	Ciśnienie cząstkowe pary wodnej nasyconej
22	r	(m^2hhPa)/g	Opory dyfuzyjne poszczególnych warstw
23	δ	g/(m^2hhPa)	Współczynnik dyfuzyjny materiału
24	sd	m	Względny opór dyfuzyjny
25	cw	kJ/kgK	Ciepło właściwe
26	b	(Ws^½)/(m^2K)	Współczynnik aktywności cieplnej podłogi
27	Ug	W/(m^2K)	Współczynnik przenikania ciepła oszklenia
28	Uf	W/(m^2K)	Współczynnik przenikania ciepła ramy
29	Uw	W/(m^2K)	Współczynnik przenikania ciepła okna
30	Af	m^2	Pole powierzchni ramy okiennej
31	Ag	m^2	Pole powierzchni oszklenia w oknie
32		W/(mK)	Liniowy współczynnik przenikania ciepła
33	he	W/(m^2K)	Współczynnik przejmowania ciepła dla okresu letniego
34	Imax	W/m^2	Moc promieniowania słonecznego
35	Iśr	W/m^2	Średnia moc promieniowania słonecznego
36	s24	W/(m^2K)	Współczynnik przyswajania ciepła
37	u	W/(m^2K)	Współczynnik przyswajania ciepła przez powierzchnie warstwy
38	D	-	Współczynnik bezwładności cieplnej
39	ε	(Ws^½)/(m^2K)	Współczynnik aktywności cieplnej warstwy materiału
40	Aυi zal	K	Zalecana stateczność cieplna przegrody
41	Aυi obl	K	Amplituda wahań temperatury
42	Aυi	K	Amplituda wahań temperatury zewnętrznej
43	ν	-	Współczynnik tłumienia temperatury

3. ZESTAWIENIE ZALEŻNOŚCI I METOD OBLICZENIOWYCH ZASTOSOWANYCH W
PROJEKCIE:

3.1. WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA „U”:

a) R = ∑

b) U =

c) U_c = U + ΔU

d) ΔU = ΔU_g + ΔU_f

3.2. ROZKŁAD TEMPERATURY WEWNĄTRZ PRZEGRODY:

e) ­_i = t_i - U(t_i - t_e) R_si

f) ­_n = t_i - U(t_i - t_e) (R_si + R₁ + R₂ + …)

g) ­_e = t_e + U(t_i - t_e) R_se

3.3. GŁĘBOKOŚĆ PRZEMARZANIA:

h) d_p = d - (d₁ + d₂ + x­₀)

i) ­ = t_i - U(t_i - t_e)(R_si + R₁ + R₂ + x­₀/ λ₃)

3.4. KONDENSACJA PARY WODNEJ NA POWIERZCHNI PRZEGRODY:

j) p­_i = (φ_i * p­_ni) / 100% => t_s

k)
­ = t_i - U_c(t_i - t_e) R_si

l)
­ = t_s + 1

3.5. KONDENSACJA MIĘDZYWARSTWOWA:

m) r = d / δ

n) p­_i = (φ_i * p­_ni) / 100%

o) μ = r / 1,6*10⁶ d

p) s_d = μ * d

3.6. STATECZNOŚĆ CIEPLNA PRZEGRODY W OKRESIE LETNIM:

r) s₂₄ = 0,85*10^-2*( λ*c_w*ρ)

s) u_i = (R_i*S² + h_i) / (1 + R_i*h_i)

t) u_n = (R_n*S_n² + U_n-1) / (1 + R_n*U_n-1)

u) A_υi = A_{υi obl} / ν

w) A_{υi obl} = 0,5*A_te + ε_i (I_max + I_śr) / h_e

x) ν = 0,9*e ^∑D/√2*[(S₁+ h_i)(S₂ + U₁)*…*(S_n + U_n-1)(h_e + U_n)] / [(S₁ + U₁)(S₂ + U₂)(S_n+ U_n) h_e]

y) h_se = 1,16*(5 +10*(v_{e min})^½)

z) A_{υi zal} = 2,5 - 0,1*( t_e - 21)

3.7. WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA DLA OKNA

aa) U_w = ( U_g*A_g ) + (U_f*A_f) + (*L)/A

ab) gc=gG*fc

3.8. AKTYWNOŚĆ CIEPLNA POŁÓG:

ac) V_I = d² / a*τ

ad) a = λ / (c_w*ρ)

ae) ε = √(λ*c_w*ρ)

af) b = ε₁ *(1 + A_1-2)

PRZEGRODA ZEWNĘTRZNA, PIONOWA: ŚCIANA OSŁONOWA

Nr warstwy	Rodzaj materiału warstwy	d		R		cw	µ
				m	W/m*K	m^2*K/W		J/kg*K
	Rsi			0,130
1	Cegła silikatowa	0,08	0,90	0,089	1800	1000	20,00
2	Styropian	0,10	0,042	2,381	20	1450	60,00
3	Beton komórkowy	0,24	0,17	1,412	500	1000	10,00
4	Tynk cementowo-wapienny	0,015	0,82	0,018	1600	880	10,00
Rse				0,040
		0,435		4,070

OPÓR CIEPLNY WARSTWY

R= R_si +
+ R_se

= 0,13+3,90+0,04

= 4,070( m²K/W)

WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA

U= 1/R_T

U =
= 0,25 W/(m²K) < U_max = 0,65

SKORYGOWANY WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA

Wzór korekcyjny ∆U

∆U = ∆U_g+∆U_f

Poprawka na nieszczelność ∆U_g

U_g = U”*(R_x/R_T)²

U_g = 0,04*(2,381/4,070)²=0,013 W/(m²/K)

Poprawka na łączniki ∆U_f

ΔU_f = _f*n_f*(Af)²

ΔU_f = 6*58*4*(1,94*10^-5) = 0,027 W/m^2*K

Człon korekcyjny ∆U

∆U= 0,013+0,027=0,040 W/(m²K)

Skorygowany współczynnik przenikania ciepła U_c

U_c= U+∆U

U_c = U + ΔU = 0,25+0,04= 0,29 W/(m^2*K)
U_c = 0,29 W/(m^2*K) < U_max = 0,65 W/(m^2*K)

Poprawki U uwzględniamy ponieważ wartość U jest większa od 3% U = 0,0075 W/(m^2*K)

Współczynnik przenikania ciepła z mostkami cieplnymi liniowymi U_k dla ściany pełnej (31x18 m)

Dla ściany (31x18 m) z 30 otworami okiennymi (2,3x1,8 m) i 15 wieńcami

∑(Ψ_k*I_k)/A_k = (15*0,50*20 + 60*0,05*1,5 + 30*0,06*1,8 + 30*0,07*2,3)/558

∑(Ψ_k*I_k)/A_k = 0,29 W/(m²K)

U_k = U_c + ∑(Ψ_k*I_k)/A_k = 0,25 + 0,29 = 0,54 W/(m²K) < U_max = 0,65 W/(m²K)

WNIOSKI

Zastosowanie przedstawionych materiałów dla przegrody spełnia wymagania normowe według których całkowity współczynnik przenikania ciepła powinien mieć wartość mniejszą niż U_max=0,65 W/(m²K)

ROZKŁAD TEMPERATUR WEWNĄTRZ PRZEGRODY

_i= 16°C

_s­_i= 16-0,25-(16+20)*0,13 = 14,83 °C

₁₂=16-0,25*(16+20)*(0,13+0,018)= 14,668 °C

­_=16-0,25*(16+20)*(0,13+0,018+1,412)= 1,96 °C

­_=16-0,25*(16+20)*(0,13+0,018+1,412+2,381)= -19,469 °C

_se= -20+0,25*(16+20)*0,04= -19,64°C

_e= - 20 °C

GŁĘBOKOŚĆ PRZEMARZANIA PRZEGRODY

­_x(0)=16-0,25*(16-(-20))*(0,13+0,018+1,412+x­₀/0,035)= 0

x₀= 0,057 m=5,7cm

d_p= d-(d₁+d₂+x₀)

d_p= 0,435 - (0,015 +0,24+0,057) = 0,123m=12,3cm

CZYNNIK TEMPERATUROWY NA WEWNĘTRZNEJ POWIERZCHNI

f_Rsi= (_si - ­_e)/ (­_i -­_e)

f_Rsi= (14,83-(-20))/(16-(-20))

f_Rsi= 0,97

INFILTRACJA POWIETRZA PRZEZ PRZEGRODĘ PEŁNĄ:

H₀ = 18 m

V_e = 20 m/s  I strefa obciążenia wiatrem

γ_i = 3463/(273+20) = 11.82 Pa/m

γ_e = 3463/(273-20) = 13.69 Pa/m

ΔP = 0.55*18*(13.69 - 11.82) + 0.03*13.69*20² = 182,79 Pa

G = 0.5 kg/(m²h)

R_{f min} = 361,48 (m²hPa)/kg

R_f = 750,827 (m²hPa)/kg > R_{f min} = 361,48 (m²hPa)/kg

Wniosek

Powyższy warunek został spełniony

KONDENSACJA PARY WODNEJ NA WEWNĘTRZNEJ POWIERZCHNI PRZEGRODY

_i = 16 °C

_e = -20 °C

φ_i = 55 %

U_c = 0.29 W/(m²K)

R_Si = 0.25 (m²K)/W

_Si = 16 - 0.29*(16+20)*0.25 = 13,39°C

_i = 16 ˚C  p_{sat i} = 18,17 hPa
P_i = (55*18,17)/100 = 9,99 hPa  t_S = 6,9 °C

_Si = 13,39°C > t_S + 1°C = 7,9 °C

Wniosek

Na wewnętrznej powierzchni przegrody nie nastąpi kondensacja pary wodnej.

Wymaganie zostało spełnione: f_Rsi = 0,956 (oraz 0,938 i 0,912) > f_{Rsi, min(max)} = 0,761

Ekstremalnym miesiącem, z maksymalnym z minimalnych czynników temperaturowych f_{Rsi, min(max)} jest grudzień.

STATECZNOŚĆ CIEPLNA PRZEGRODY OKRES LETNI:

S₂₄=0,85*10^-2

S₁=0,85*10^-2
= 10,820

S₂=0,85*10^-2
= 0,297

S₃=0,85*10^-2
= 2,478

S₄=0,85*10^-2
= 9,133

OBLICZENIE WSKAŹNIKA BEZWŁADNOŚCI CIEPLENJ WARSTWY MATERIAŁU:

D_j= R_λ*S₂₄

D₁= 0,089*10,820 = 0,963

D₂= 2,381*0,297 = 0,707

D₃= 1,412*2,478 = 3,499

D₄= 0,015*9,133 = 0,137

OBLICZENIE WSPÓŁCZYNNIKA PRZYSWAJANIA CIEPŁA WARSTWY PRZEGRODY W ZALEŻNOŚCI OD WSKAŹNIKA BEZWŁADNOŚCI CIEPLNEJ PRZEGRODY:

Dla
U_j = S₂₄

Dla D<1

h_si = 1/R_si

R_si = 0,13 (m²K)/W

h_si = 7,69 W/(m²K)

Dla d<1

U₁ =
= 10,75

U₂ =
=0,41

U₃ = 3,499

Gdyż „D” jest większe od 1

U₄ =
=3,32

V_min = 1 m²/s

h_se = 1,16*(5+10
)

h_se = 1,16*15 = 17,40 W/(m²K)

OBLICZENIE WARTOŚCI WSPÓŁCZYNNIKA TŁUMIENIA WACHAŃ TEMPERATURY:

V=0,9*e^2,46*(
)

V = 82,56

_e= 30 ° C

t_e(lato)= 30 ° C

I_max = 652

I_śr = 222

A_{υi obl} = 0,5*10 + [0,4*(222 + 652) / 17,4] = 25,09 K

A_υi = 25,09 / 118,508 = 0,212K

A_{υi zal} = 2,5 - 0,1*(30 - 21) = 1,6 K

A_υi = 0,212 K < A_{υi zal} = 1,6 K

Opis wykonania przegrody:

Warstwę konstrukcyjną stanowi ściana z betonu komórkowego o grubości 24cm. Przegroda docieplona została warstwą izolacji termicznej w postaci styropianu o grubości 10cm. Elewację przegrody stanowi tynk cementowo-wapienny. Współczynnik przewodzenia ciepła w zaprojektowanej przegrodzie wynosi U = 0,25. Wynika to z tego, że do wykonania przegrody użyto odpowiednich materiałów. Na powierzchni przegrody nie występuje zjawisko skraplania pary wodnej. Z rozkładu temperatur wynika, że nie następuje również kondensacja pary wodnej.

OKNO - SZKLONE PODWÓJNIE, RAMA METALOWA

	Ug	Uf	Ψg[W/(m^2K)]	gG	fc
Rama metalowa	-	3,1	0,11	-	-
Szyba (2x)	1,1	-	-	0,75	-
Zasłona biała	-	-	-	-	0,65

U_w=

U_w=(1,1*3,3366+3,1*0,8034+0,11*10,66)/4,14 = 1,77 W/(m²K)

A= 2,3*1,8 = 4,14 m²

A_f= 2*1,8*0,07+2*2,16*0,07+0,15*1,66 = 0,8034 m²

A_g= 4,14-0,8034 = 3,3366 m²

L= 4*1,66+4*1,005 = 10,66 m

 0,11 W/(mK)

U_w=1,77 W(m²K) < U_max=1,8 W(m²K )

Współczynnik przepuszczalności energii całkowitej

gc=gG*fc gc <0,5

gc=0,75*0,65=0,49

gc=0,49 < 0,5 warunek spełniony

Opis wykonania przegrody

Okno podwójnie szklone profil wykonany ze stopu aluminium . Do osłony przeciwsłonecznej użyto kurtyn w kolorze białym.

PRZEGRODA ZEWNĘTRNA POZIOMA - STROP NAD PRZEJAZDEM:

Nr	Rodzaj materiału	d	λ	R		r
				m	W/(mK)	(m^2K)/W	g/mhhPa	m2*h*hPa/g	-
	Rsi			0,17
1	Płytka ceramiczna	0,01	1,05	0,08	-	-	-
2	Wylewka Betonowa	0,05	1,0	0,05	33,33	15,00	105
3	Folia izolacyjna	-	-	-	-	-	-
4	Styropian	0,04	0,04	0,95	12	33,33	60,0
5	Strop Teriva	0,24	-	0,2	150	16
6	Pianka poliuretanowa	0,1	0,04	2,86	14	71,43	60
7	Tynk akrylowy	0,003	0,2	0,1	-	-	93,33
	Rse			0,04
		0,44		4,28

R = R_si + R₁ + R₂ + … + R_se

R = d/l

R = 0,1+2,857+0,2+0,952+0,05+0,0081 = 4,28 (m²K)/W

U= 1/4,28 = 0,23 W/(m²K) < 0,50 W/(m²K)

ΔU = ΔU _g+ ΔU _f

ΔU _g = U”*(R_x/R_T)²

ΔU _g = 0,01*(3,809/4,28)²=0,00792 W/(m²K)

ΔU _f = 0 W/(m²K)

ΔU = 0,0+0,008=0,008 W/(m²K)

U_c = U+ U

U_c = 0,23+0,008=0,238 W/(m²K) < 0,25 W/(m²K)

Warunek spełniony

KONDENSACJA MIĘDZYWARSTWOWA:

A. Dla grudnia:

 _i = 16°C

 _e = -0,6°C

φ_i = 55%

φ_e = 85%

 _i = 16°C

=> p_i =18,17 hPa

­_si = 16 - 0,23*(16 + 0,6)*0,17 = 15,35°C

=> p_si=17,43hPa

­₁₂ = 16 - 0,23*(16 + 0,6)*(0,17 + 0,08) = 15,05 °C

=> p₁₂= 17,05 hPa

­₂₃ = 16 - 0,23*(16 + 0,6)*(0,17 + 0,08 + 0,05) = 14,85 °C

=> p₂₃=16,87 hPa

­₃₄ = 16 - 0,23*(16 + 0,6)*(0,17 + 0,08 + 0,05 + 0,95) = 11,23 °C

=> p₃₄= 13,32 hPa

­₄₅ = 16 - 0,23*(16 + 0,6)*(0,17 + 0,05 + 0,08 +0,95 + 0,2) = 10,46 °C

=> p₄₅= 12,70 hPa

­₅₆ = 16 - 0,23*(16 + 0,6)*(0,17 + 0,05 + 0,08 +0,95 + 0,2+ 2,86) = -0,46°C

=> p₅₆= 5,85 hPa

­_se = -0,6 + 0,23*(16 + 0,6)*0,04 = 0,45°C

=> p_se= 5,85 hPa

­_e= -0,6°C

=> p_e= 5,74hPa

B. Dla stycznia:

_i = 16 °C

_e = -0,4 °C

φ_i = 45%

φ_e = 82%

 _i = 16°C

=> p_i =18,17hPa

­_si = 16 - 0,23*(16 + 0,4)*0,17 = 15,36 °C

=> p_si=17,44 hPa

­₁₂ = 16 - 0,23*(16 + 0,4)*(0,17 + 0,08) = 15,06 °C

=> p₁₂= 17,06 hPa

­₂₃ = 16 - 0,23*(16 + 0,4)*(0,17 + 0,08 + 0,05) = 14,87 °C

=> p₂₃=16,89 hPa

­₃₄ = 16 - 0,23*(16 + 0,4)*(0,17 + 0,08 + 0,05 + 0,95) = 11,28 °C

=> p₃₄= 13,35 hPa

­₄₅ = 16 - 0,23*(16 + 0,4)*(0,17 + 0,05 + 0,08 +0,95 + 0,2) = 10,53 °C

=> p₄₅= 12,76 hPa

­₅₆ = 16 - 0,23*(16 + 0,4)*(0,17 + 0,05 + 0,08 +0,95 + 0,2+ 2,86) = -0,26°C

=> p₅₆= 5,92 hPa

­_se = -0,4 + 0,23*(16 + 0,4)*0,04 = 0,25°C

=> p_se= 5,92 hPa

­_e= -0,4°C

=> p_e= 5,81hPa

C. Dla lutego:

 _i = 16 °C

 _e = -2,0°C

φ_i = 45%

φ_e = 78%

 _i = 16 °C

=> p_i=18,17 hPa

­_si = 16 - 0,23*(16 + 2)*0,17 =15,30 °C

=> p_si=17,40 hPa

­₁₂ = 16 - 0,23*(16 + 2)*(0,17 + 0,08) = 14,96 °C

=> p₁₂= 17,00 hPa

­₂₃ = 16 - 0,23*(16 + 2)*(0,17 + 0,08 + 0,05) = 14,76 °C

=> p₂₃=16,74 hPa

­₃₄ = 16 - 0,23*(16 + 2)*(0,17 + 0,08 + 0,05 + 0,95) = 10,83 °C

=> p₃₄= 12,96 hPa

­₄₅ = 16 - 0,23*(16 + 2)*(0,17 + 0,05 + 0,08 +0,95 + 0,2) = 10,00 °C

=> p₄₅= 12,27 hPa

­₅₆ = 16 - 0,23*(16 + 2)*(0,17 + 0,05 + 0,08 +0,95 + 0,2+ 2,86) = -1,84°C

=> p₅₆= 5,42 hPa

­_se = -2 + 0,23*(16 + 2)*0,04 = 1,83°C

=> p_se= 5,42 hPa

­_e= -2°C

=> p_e= 5,17hPa

OPÓR DYFUZYJNY PRZEGRODY:

Z_p1 = ---

Z_p2 = 0,05/(33,333*10^-4) = 15,00 m²*h*hPa/g

Z_p3 = - -

Z_p4 = 0,04/(12*10^-4) = 33,333 m²*h*hPa/g

Z_p5 = 0,24/(150*10^-4) = 16,00 m²*h*hPa/g

Z_p6 = 0,10/(14*10^-4) = 71,43 m²*h*hPa/g

Z_p7 = ---

WZGLEDNIE RÓWNOWAŻNA GRUBOŚĆ WARSTWY POWIETRZNEJ:

s_d1= ---

s_d2 = 0,05*105 = 5,25m

s_d3 = ---

s_d4 = 0,05*60 = 3m

s_d5 = 0,15*130 = 19,5m

s_d6 = 0,15*1,3 = 0,195m

s_d7= -

Opis wykonania przegrody:

Warstwę konstrukcyjną przegrody stanowi strop Teriva. Przegroda posiada 2 warstwy izolacji cieplnej od dołu warstwę tą stanowi pianka poliuretanowa o grubości 10cm, natomiast od góry styropian o grubości 4cm. Warstwę elewacyjną stanowi tynk akrylowy. Od wewnątrz wylano warstwę wyrównującą z betonu lekkiego grubości 5cm a na to położono płytki ceramiczne.

Z wykonanych obliczeń wynika że przegroda spełnia warunki cieplne dla stropów nad przejazdem i nie wystąpi kondensacja między warstwowa.

PODŁOGA NA GRUNCIE:

Nr. warstwy	Rodzaj materiału warstwy	d		R		cw
				m	W/m*K	m^2*K/W	kg/m^3	J/kg*K
	Rsi			0,17
1	Wylewka betonowa	0,05	1,000	0,05	1200	1000
2	Styropian hydromax	0,04	0,04	1,11	20	1450
3	Hydroizolacja	-	-	-	-	-
4	Beton keramzytowy	0,08	0,62	0,05	1100	1000
5	Żużel	0,1	0,26	0,39	1500	1000
	Rse			0,04
		0,27	-	1,81	-	-

OPÓR CIEPLNY WARSTWY:

R = R_si + R₁ + R₂ + R₃+ R₄+ R₅+ R₅+R₆+R_se

R = 0,04+0,05+1,111+0,05+0,385+0,17 = 1,81 m²K/W

R = 1,81 m^2*K/W

WSPÓŁCZYNNIK PRZENIKANIA CIEPŁA:

U_podłogi = 1/R_T

U_podłogi = 1/1,81=0,55 W/(m²K) <
= 1.2 W/(m²K)

B'= A_g/0,5P

A_g - powierzchnia płyty podłogowej łącznie ze ścianami zewnętrznymi i wewnętrznymi

P - obwód płyty podłogowej

A_g = 31m*71m = 2201 m²

P = 2*71 + 2*31 = 204m

B' = A_g /0,5*P

B' = 2201/0,5*204= 21,58 m

z = 0,4m

dt = W+*(R_si+ R_f+ R_se)

dt =0,435+0,90(0,17+1,81+0,04) = 2,253

dt < B' podłoga średnio izolowana

U_equiv,bf =

U_{equiv, bf} =
*

U_equiv,bf = 0,085W/(m²K )

CIEPŁOCHŁONNOŚĆ PODŁOGI:

b < b_zal

b_{zal (max)} = 14 W/ m²K

ε₁=
=1095,45

v=
/ (a* τ)

a=λ/ (cw * ρ)

a=0,00000083

v = 4,18

d = 0,05 [m]

a= współczynnik wyrównania temperatury [
/s ]

τ= czas kontaktu stopy z podłogą (720 s)

λ= współczynnik przewodzenia ciepła [w/(mk)]

c_w =ciepło właściwe J/(kgK)

ρ =gęstości objętościowa [kg/
]

Warunek spełniony tylko pierwsza warstwa ma wpływ na aktywność cieplną podłogi

więc b=ε₁

b = 1095,45W*
/
K] < b_max= 1260 [W*
/
*K]

Opis wykonania przegrody:

Podłoga została wykonana bezpośrednio na gruncie. Pierwszą warstwę zapewniającą nośność podłogi jest warstwa żużla o grubości 10cm. Następnie warstwę konstrukcyjną stanowi płyta z betonu keramzytowego o grubości 8cm. Warstwa izolacji przeciwwilgociowej stanowi folia hydroizolacyjna. Do izolacyjności termicznej został wykorzystany styropian hydromax o grubości 4cm. Następnie zastosowano wyrównującą warstwę z betonu grubości 5cm.

Projektowana przegroda spełnia wymagania pod względem oporu cieplnego jak i ciepłochłonności podłogi przylegającej do gruntu.

PROJEKTOWANIE POD KĄTEM UNIKNIĘCIA ROZWOJU PLEŚNI NA WEWNĘTRZNEJ POWIERZCHNI PRZEGRODY wg PN-EN ISO 13788:2003
Miejscowość: Piotrków Trybunalski				Budynek: Budynek przemysłowy				Klasa wilgotności wewnętrznej: 1					Wymaganie: fRsi > fRsi, min(max)
U = 0,25 W(m^2K)
θi = 16
Miesiąc	θe	φe	psat, e		pe	Δp	pi		psat (θsi)	θsi, min	θi	fRsi, min		fRsi (=0,25)	fRsi (=0,35)	fRsi (=0,5)
		˚ C		Pa		Pa	Pa	Pa		Pa	˚ C	˚ C
I	-0,4	0,85	591		543	810	1434		1793	15,8	16	0,771		0,956	0,938	0,912
II	-2,0	0,85	517		455	810	1346		1683	14,8	16	0,755		0,956	0,938	0,912
III	2,5	0,80	731		621	733	1427		1784	15,7	16	0,732		0,956	0,938	0,912
IV	7,7	0,75	1050		840	510	1401		1751	15,4	16	0,580		0,956	0,938	0,912
V	12,7	0,70	1467		1144	304	1479		1848	16,3	16	0,311		0,956	0,938	0,912
VI	15,9	0,70	1804		1443	146	1604		2005	17,5	16	-0,056		0,956	0,938	0,912
VII	17,1	0,75	1947		1597	105	1712		2140	18,6	16	0,058		0,956	0,938	0,912
VIII	17,1	0,75	1947		1636	126	1774		2218	19,2	16	0,138		0,956	0,938	0,912
IX	12,3	0,80	1429		1243	280	1551		1939	17,0	16	0,477		0,956	0,938	0,912
X	8,3	0,90	1094		973	474	1495		1869	16,4	16	0,705		0,956	0,938	0,912
XI	3,5	0,90	785		714	672	1453		1816	16,0	16	0,752		0,956	0,938	0,912
XII	-0,6	0,90	581		535	810	1426		1782	15,7	16	0,785		0,956	0,938	0,912

---