PŁUCZKI WIERTNICZE konspekt, górnictwo i wiertnictwo


PŁUCZKI WIERTNICZE

Prof. dr hab. inż. Danuta Bielewicz

1. Zadania płuczek wiertniczych

Płuczka wiertnicza wywiera istotny wpływ na wszystkie operacje technologiczne w czasie wiercenia otworów i dowiercania złóż ropy naftowej i gazu ziemnego. Płuczka wiertnicza w otworze powinna spełniać zadania, które mają związek z jej określonymi właściwościami. Wyróżnia się następujące zadania płuczek:

  1. Oczyszczanie dna otworu ze zwiercin i ich transport na powierzchnię,

  2. Równoważenie ciśnienia górotworu i kontrola ciśnienia złożowego,

  3. Utrzymywanie komponentów płuczki i zwiercin w stanie zawieszenia w czasie przerw w krążeniu płuczki i łatwe oddzielanie zwiercin w systemie oczyszczania,

  4. Minimalizacja uszkodzenia przepuszczalności złóż produktywnych w strefie przyotworowej i zabezpieczenie prawidłowej ochrony złoża,

  5. Utrzymanie stabilności ściany otworu,

  6. Chłodzenie, smarowanie (i wpływ na obniżenie ciężaru przewodu wiertniczego na skutek siły wyporności),

  7. Przenoszenie energii hydraulicznej na dno otworu,

  8. Kontrola korozji,

  9. Przyczynianie się do skutecznego cementowania oraz udostępnienia złoża,

  10. Minimalizowanie szkodliwego oddziaływania na środowisko naturalne.

.

Ad 1. Jednym z najważniejszych zadań płuczki wiertniczej w trakcie wiercenia otworu jest oczyszczanie dna otworu i wynoszenie zwiercin. Oczyszczanie dna otworu jest funkcją wielkości, kształtu i gęstości

zwiercin w odniesieniu do prędkości wiercenia, prędkości obrotowej przewodu wiertniczego oraz parametrów reologicznych, gęstości i prędkości przepływu płuczki wiertniczej w przestrzeni pierścieniowej. Wysoka prędkość przepływu płuczki wiertniczej zapewnia dobre wynoszenie zwiercin. Wysoką prędkość przepływu uzyskuje się przy przepływie turbulentnym, który jednakże w określonych warunkach geologicznych może być przyczyną problemów w otworze. Oczyszczanie otworów kierunkowych o dużym kącie nachylenia i otworów poziomych jest trudniejsze niż otworów pionowych. Zwierciny osadzają się prostopadle do kierunku przepływu na dolnej części ściany otworu tworząc zasypy (efekt Boycotta). Dla poprawy wynoszenia zwiercin stosowane są w takich otworach dwa sposoby:

  1. użycie płuczek tzw. „rozrzedzanych ścinaniem” o dużej lepkości przy niskich prędkościach ścinania (duże wartości odczytów z Fanna przy 3 i 6 obr/min), które zapewniają przepływ laminarny: tego rodzaju płuczki i charakter przepływu zapobiega opadaniu zwiercin i erozji.

b) użycie płuczek charakteryzujących się niskimi lepkościami , które zapewniają przepływ turbulentny; duża prędkość przepływu zapobiega opadaniu zwiercin; jednakże przy przerwaniu krążenia nastąpi szybkie ich opadanie.

Ad 2. Kontrola ciśnienia złożowego oznacza stworzenie w otworze warunków

przy których nie będzie nagłego dopływu cieczy złożowej do otworu.

W niektórych rejonach geologicznych np. silnej aktywności tektonicznej, w warstwach słabo zwięzłych ciśnienie hydrostatyczne może być czynnikiem stabilizującym ścianę otworu. W otworach o dużym kącie nachylenia i w otworach horyzontalnych stabilność ściany otworu jest zagrożona w większym stopniu i również może być kontrolowana przez wywieranie odpowiedniego ciśnienia hydrostatycznego.

Formacje o anomalnie niskich ciśnieniach są przewiercane z użyciem takich płynów jak powietrze, gaz, mgła, piana, płuczki aeryzowane.

Gęstość płuczki do wiercenia w określonych warunkach geologicznych powinna być tak dobrana aby zapewniać kontrolę ciśnienia złożowego (min) i nie powodować szczelinowania złoża (max). W praktyce gęstość płuczki powinna być uwarunkowana zachowaniem stabilności ściany otworu z kontrolą ciśnienia złożowego.

Ad 3 Płuczki muszą posiadać właściwości utrzymania w stanie zawieszenia jej

składników: materiałów obciążających, dodatków regulujących jej parametry w różnych warunkach, a ponadto utrzymywać w stanie zawieszenia w warunkach statycznych zwierciny, aby nie spowodować zasypywania świdra lub powstania zasypów w otworach kierunkowych i poziomych.

Ad 4 Ochrona przepuszczalności złoża w strefie przyotworowej ma na celu

zachowanie zdolności cieczy złożowej do przepływu przez skały porowate w tej strefie. Nieodpowiednia płuczka przy dużym ciśnieniu w otworze może spowodować inwazję filtratu o znacznym zasięgu w złoże oraz powstanie grubego osadu filtracyjnego na ścianie otworu..

W przypadku dowiercania złoża o dużej przepuszczalności dla jego ochrony do płuczki dodaje się blokatory nieorganiczne (np. węglan wapnia) i organiczne, (np. niemodyfikowana celuloza itp.). Wielkość cząstek blokatorów określana jest w takim przypadku jako 1/3 wg Bakova największej średnicy por.

Zjawiska prowadzące do uszkodzenia złoża mogą być natury chemicznej wywołane przez płuczkę wiertniczą lub ciecz do wywołania produkcji, lub mechanicznej spowodowane metodą udostępniania złoża.

Najczęściej spotykane mechanizmy powodujące uszkodzenie złoża to:

  1. zatykanie cząstkami stałymi por skały przepuszczalnej,

  2. pęcznienie lepiszcza ilastego,

  3. powstanie stałych produktów reakcji filtratu i cieczy złożowych oraz cieczy do wywołania produkcji (solanki, kwasy itp.) i cieczy złożowych

  4. powstawanie emulsji : filtrat - węglowodory.

Metoda udostępniania złoża decyduje jaki stopień jego ochrony jest wymagany. Np. jeśli otwór jest orurowany i zacementowany stosuje się perforację w celu udostępniania złoża Wówczas wydajność z odwiertu będzie wysoka mimo uszkodzenia strefy przyotworowej.

Jeśli np. otwór poziomy jest dowiercany jedną z metod „open - hole” wymagana jest płuczka typu „drill-in”. Ponieważ uszkodzenie złoża może być tak duże, że uniemożliwi całkowicie dopływ cieczy złożowej, wybór płynu do dowiercania powinien być przeprowadzony każdorazowo w oparciu o badania laboratoryjne na rdzeniach z danego rejonu.

Właściwa ocena złoża jest zasadniczym celem wierceń zwłaszcza wierceń eksploatacyjnych. Zarówno warunki geologiczne jak również parametry technologiczne oraz zjawiska fizyko-chemiczne zachodzące na kontakcie płuczka-złoże mogą wpływać na jego prawidłową ocenę

Informacje te są zapisywane w dzienniku płuczkowym obok litologii, prędkości wiercenia, wydzielania się gazu, plam ropy na zwiercinach czy innych parametrów geologicznych i wiertniczych.

Bezawaryjny przebieg pomiarów przy zastosowaniu przyrządów pomiarowych na kablu zapewnia m.in. odpowiednia gęstość płuczki i cienki osad iłowy oraz utrzymywanie nominalnej średnicy otworu.

Ad 5 Czynniki wpływające na stabilność ściany otworu można podzielić na:

1)fizyko-mechaniczne; ciśnienie hydrostatyczne (gęstość płuczki), charakter przepływu w przestrzeni pierścieniowej,

2)fizyko-chemiczne - związane z wykorzystaniem zjawisk fizykoche-micznych:

jonów i kapsułujące działanie polimerów),

w celu redukcji filtracji,

- dobór aktywności fazy wodnej w płuczkach olejowych w celu

„odwodnienia” skał ilastych (zjawisko osmozy).

Formacje, w których istnieje największe zagrożenie wystąpienia niestabilności ściany to:

  1. łupki sypliwe (obwały, zasypy itp.)

  2. słabo scementowane piaskowce (erozja)

  3. iły (pęcznienie, zaciskanie)

W zależności od rodzajów przewiercanych skał należy podjąć przedsięwzięcia uwzględniające zarówno oddziaływanie mechaniczne jak i chemiczne. W skałach ilastych niejednokrotnie podniesienie gęstości płuczki i/albo użycie płuczki o podwójnym systemie inhibicji eliminuje problem niestabilności, zaś w słabo scementowanych piaskowcach zastosowanie programu hydraulicznego o łagodniejszym charakterze przepływu.

Do przewiercania skał ilastych najbardziej ulegających hydratacji w celu uniknięcia problemu,celowym jest użycie płuczek olejowych lub płuczek na osnowie olej ów syntetycznych z regulowaną aktywnością.

Ad 6. W czasie pracy świdra wydziela się ciepło, które jest odprowadzane przez

strumień krążącej płuczki. Ponadto krążąca płuczka działa jako czynnik smarny. Dzięki działaniu chłodzącemu i smarnemu płuczki świdry, silniki wgłębne i przewód wiertniczy zużywają się wolniej niż w przypadku braku tych oddziaływań. Smarność określonej płuczki oznaczona jest przez współczynnik tarcia. Najlepszy efekt smarowania uzyskuje się przy użyciu płuczek olejowych i płuczek na osnowie olejów syntetycznych. W płuczkach na osnowie wodnej ich smarność poprawia się przez dodatek środków smarnych, natomiast najmniejszą zdolnością chłodzenia i smarowania charakteryzują się płuczki powietrzne i gazowe. Objawami zbyt małego smarowania jest wzrost momentu obrotowego i tarcia, duże zużycie narzędzi i objawy działania cieplnego na przewodzie. Aczkolwiek należy mieć na uwadze, że mogą to być skutki oblepiania świdra, wrębu w otworze czy niedostatecznego oczyszczania.

Płuczka wiertnicza zgodnie z prawem Archimedesa przyczynia się do obniżenia ciężaru przewodu czy rur okładzinowych zawieszonych na haku na skutek oddziaływania sił wyporności.

Ad 7. Energia hydrauliczna dostarczana do otworu wiertniczego powinna zapewniać maksymalną prędkość wiercenia przy jednoczesnym dobrym usuwaniu zwiercin z jego dna. Płuczka wiertnicza dostarcza energii dla pracy silnika wgłębnego, a także pozwala na przeprowadzenie niezbędnych pomiarów w otworze i ich rejestrację w czasie wiercenia. Programy hydrauliczne bazują na takim doborze wielkości dysz świdra aby wykorzystać maksimum mocy hydraulicznej na świdrze przy wykorzystaniu parametrów (ciśnienia, wydatku) pomp płuczkowych.

Ad 8. Elementy przewodu wiertniczego, rury okładzinowe i urządzenia napowierzchniowe mające kontakt z płuczką wiertniczą narażone są na różne rodzaje korozji. Gazy rozpuszczalne w płuczce takie jak tlen, dwutlenek węgla i siarkowodór oraz sole wywołują bardzo poważne problemy związane z korozją. Generalnie można powiedzieć, że niskie pH przyczynia się do przyspieszenia korozji. Najmniej korozyjne są płuczki olejowe. Z płuczek na osnowie wodnej płuczka o wysokim pH charakteryzuje się najniższym stopniem korozyjności. Dużą korozję wywołują płuczki zasolone, a także płuczki aeryzowane i pianowe.

W celu ochrony przed korozją do płuczek dodaje się środki wiążące tlen lub inhibitorów korozji.

Ad 9. Płuczka wiertnicza powinna w zakresie swoich oddziaływań - przed zabiegiem cementowania - charakteryzować się niską lepkością i wytrzymałością strukturalną aby podlegać łatwemu wytłoczeniu przez ciecz wyprzedzającą zaczyn cementowy (bufor).

Ad 10. Po wykonaniu swoich zadań płuczka wiertnicza staje się przynajmniej

częściowo produktem odpadowym, który musi być składowany zgodnie z przepisami ochrony środowiska. W większości krajów istnieją odpowiednie regulacje dla odpadów wiertniczych. Różnicują one przepisy dotyczące płuczek na osnowie wodnej i płuczek na osnowie olejów, w tym syntetycznych. Przepisy w poszczególnych krajach uwzględniają lokalizację otworu (na morzu lub na lądzie), wielkość opadów atmosferycznych, zagęszczenie ludności, a także głębokość miejsca składowania, wody podziemne, lokalną faunę i florę itp.

2. Parametry płuczek wiertniczych i przyrządy do ich

pomiaru

Znajomość parametrów płuczek wiertniczych i sposobów ich oznaczania ma podstawowe znaczenie dla prawidłowego przebiegu wiercenia. Właściwości płuczek wiertniczych decydują o stabilności ścian otworów wiertniczych oraz o skuteczności ochrony strefy przyotworowej poziomów skał zbiornikowych. Najczęściej oznaczanymi parametrami płuczek wiertniczych są: gęstość, właściwości reologiczne (lepkość pozorna, lepkość plastyczna, granica płynięcia wytrzymałość strukturalna), filtracja, grubość osadu filtracyjnego oraz pH (tab.1). W miarę potrzeb, wykonuje się inne pomiary jak: oznaczanie zawartości fazy stałej i ciekłej, oznaczenie aktywnych części bentonitu oraz oznaczanie pierwiastków i związków w płuczkach wiertniczych i filtratach metodami chemicznymi (tab.2). Procedury oznaczania pierwiastków i związków chemicznych są niekiedy złożone i wymagają specjalistycznej aparatury do wykonywania analiz. Metodyki badawcze podawane są zazwyczaj w poradnikach inżyniera płuczkowego.



Zestawienie podstawowych parametrów płuczki wiertniczej i przyrządów do ich pomiaru Tabela 1

L.p.

Parametr

Przyrząd

Jednostki

Uwagi

1.

Gęstość

Waga Baroid

kg/m3

2.

Lepkość

umowna

Lejek Marsha

s

1500/1000

woda = 27 s/1000 ml

plastyczna

Lepkościomierz obrotowy

typu Fann

ηp = Θ600 - Θ300, mPa.s

pozorna

ηa = Θ600/2 mPa.s

3.

Granica płynięcia

YP = 0,4788(Θ300 - ηp ), Pa

4.

Wytrzymałość strukturalna

Lepkościomierz obrotowy typu Fann

Szirometr

I = (po 10 s przy Θ3) 0,479, Pa

II = (po 10 min przy Θ3) 0,479, Pa

I . 10'' II . 10' skala 1,5 -30 N/m2

1,5 - 30 N/m2; 3 - 60 lb/100 ft2

5.

spurt loss

standard

Filtracja

Standardowa prasa filtracyjna

cm3/30 min/0,7 MPa

Wysokociśnieniowa

wysokotemperaturowa

prasa filtracyjna

cm3/30 min przy podwyższonej temperaturze i/lub podwyższonym ciśnieniu

6.

Grubość osadu filtracyjnego

Aparat do pomiaru grubości osadu filtracyjnego

mm

7.

Zawartość piasku

Przyrząd do pomiaru zawartości piasku

% zawartość piasku

8.

Zawartość fazy stałej

Retorta typu Fann Ministill

% zawartość fazy stałej

9.

Stężenie jonów wodorowych (pH)

Metoda kolorymetryczna

1 - 14

paski pomiarowe

Metoda potecjometryczna

1 - 14

elektroda pomiarowa


3. Badania specjalistyczne


Znajomość parametrów płuczek wiertniczych i sposobów ich oznaczania ma podstawowe znaczenie dla prawidłowego przebiegu wiercenia. Właściwości płuczek wiertniczych decydują o stabilności ścian otworów wiertniczych oraz o skuteczności ochrony strefy przyotworowej poziomów skał zbiornikowych. Dla zapewnienia stateczności ścian otworów wiertniczych oraz ochrony strefy przyodwiertowej poziomów zbiornikowych skał powinno się rozszerzyć badania podstawowe o badania specjalistyczne, które wymagają specjalistycznej aparatury do wykonywania analiz.

Badania specjalistyczne

Badania specjalistyczne wykonywane w laboratoriach mają na celu określenie:

Właściwości reologiczne płuczek wiertniczych badane są za pomocą wiskozymetru Fann 70 HTHP w zakresie temperatur od pokojowej do 2600C i ciśnieniu do 138 MPa.

Pomiar filtracji płuczek wiertniczych wykonywany jest za pomocą wysokociśnieniowej i wysokotemperaturowej prasy filtracyjnej wyposażonej w mieszadło (HTHP Dynamic Filter Press). Dynamiczna prasa filtracyjna HTHP dostosowana jest do wykonywania badań w tempaturach do 2600C, przy ciśnieniach różnicowych do 35 MPa i prędkości obrotowej od 200 do 1700 obr/min. W wyniku badań określane są następujące parametry: wielkość filtracji dynamicznej w czasie oraz wskaźnik depozycji osadu filtracyjnego.

Napięcia powierzchniowe na granicy faz określane są za pomocą specjalistycznego przyrządu pomiarowego w zakresie temperatur od temperatury pokojowej do 950C. Wynikiem tych pomiarów jest ocena wielkości napięć powierzchniowych pomiędzy filtratem płuczkowym i ropą naftową, filtratem płuczkowym - wodą złożową, filtratem płuczkowym - gazem ziemnym, a także wodą złożową i gazem ziemnym.

Rozkład ziarnowy fazy stałej w płuczkach wiertniczych wykonywany jest przy wykorzystaniu dyfrakcji laserowej. Wynikiem tych badań jest rozkład procentowy poszczególnych frakcji fazy stałej w płuczce

Właściwości smarne płuczek wiertniczych oceniane są za pomocą aparatu do badania wielkości tarcia pomiędzy klockiem i pierścieniem w obecności badanego płynu (Lubricity Tester). Wynikiem pomiarów smarności jest wartość zwana współczynnikiem smarności. Zalecanymi wartościami są:

Kleistość osadu filtracyjnego płuczek wiertniczych określana jest za pomocą przyrządu do pomiaru siły ścinającej na powierzchni kontaktu płytki pomiarowej z osadem filtracyjnym (Sticking Tester). Płytka pomiarowa aparatu jest dociskana do osadu filtracyjnego siłą wywołaną przez ciśnienie filtracji, a następnie utrzymywana na skutek oddziaływania sił adhezyjnych pomiędzy powierzchnią kontaktu płytki pomiarowej z osadem filtracyjnym. Potrzebną siłę ścinającą do zerwania kontaktu pomiędzy powierzchnią pomiarową płytki a osadem filtracyjnym mierzy się przy pomocy dynamometru.

Badania cech charakterystycznych łupków i skał ilastych dla potrzeb wiertnictwa

Problemy związane z przychwytywaniem przewodu wiertniczego, tworzeniem się kawern i pęcznieniem skał mogą wpływać na stabilność ścian otworu wiertniczego. Badania służące do określania specyficznych właściwości łupków i skał ilastych są realizowane poprzez pomiar niżej opisanych właściwości:

Pomiar gęstości łupków i skał ilastych prowadzi się przy wykorzystaniu urządzeń, których działanie oparte jest na prawie Archimedesa. Do urządzeń tych zaliczyć należy: gęstościomierz skał ilastych firmy Petron, Microsol firmy Geoservices i wagę Baroid.

Pomiar czasu kapilarnej nasiąkliwości wykonywany aparatem CST (capillary suction timer) polega na pomiarze czasu przesuwania się frontu wolnej wody z badanej zawiesiny pomiędzy dwoma elektrodami na specjalnej bibule filtracyjnej. Wyniki testu przedstawiane są graficznie w postaci zależności czasu kapilarnej nasiąkliwości od typu badanej cieczy. Wartość CST jest wskaźnikiem przepuszczalności osadu filtracyjnego. Wysoka dyspersja cząstek ilastych powoduje powstawanie osadów filtracyjnych o małej przepuszczalności i wysokich wartościach tCST. Wysoka flokulacja cząstek ilastych przyczynia się do powstania osadu filtracyjnego o dużej przepuszczalności i małych wartości tCST. Wyniki badań czasu kapilarnej nasiąkliwości wskazują efekt inhibitowania skał ilastych pod wpływem różnych soli i różnych ich koncentracji na dyspersję łupków.

Pomiar stopnia dezintegracji łupków i skał ilastych wykonuje się w piecu obrotowym. Mierzy się w nim efekt dyspersji łupków i/lub skał ilastych pod wpływem oddziaływania różnych płuczek wiertniczych. Do badań pobiera się próbki łupków, które są przesiewane przez sita 6 mesh i pozostają na sitach 12 mesh. Odważoną próbkę łupka (np. 100 g) wsypuje się do autoklawu, gdzie znajduje się badana płuczka wiertnicza. Następnie autoklaw umieszcza się w piecu obrotowym i obraca się przez okres 16 godzin w temperaturze 650C. Po tym okresie czasu zawartość autoklawu przelewa się przez sito 12 mesh. Pozostałą na sicie próbkę przemywa się, suszy się, a następnie waży się. Stosunek masy końcowej do masy początkowej próbki wyraża procentową zawartość łupka, który nie uległ zjawisku dezintegracji. Następnie próbkę końcową ponownie umieszcza się w autoklawie z wodą słodką i obraca się w piecu obrotowym przez okres 2 godzin przy temperaturze 650C. Po okresie tym zawartość autoklawu wylewa się na sito 12 mesh. Pozostałość na sicie suszy się i waży. Stosunek masy pozostałej próbki do masy początkowej próbki wyraża procentową pozostałość łupka, który nie uległ dezintegracji w kontakcie z wodą słodką.

0x01 graphic

0x01 graphic

gdzie:

P1 - stopień dezintegracji łupków w badanej cieczy wiertniczej, %

P2 - stopień dezintegracji łupków w wodzie słodkiej, %

m1 - masa próbki łupka pobranego do badań, g

m2 - masa pozostałej próbki łupka po kontakcie z cieczą wiertniczą, g

m3 - masa pozostałej próbki łupka po kontakcie z wodą słodką, g.

Badanie ciśnienia pęcznienia łupków i skał ilastych pod wpływem oddziaływania cieczy wiertniczych wykonuje się przy pomocy edometru. Specjalnie przygotowaną próbkę skały ilastej lub łupka w postaci „tabletki” umieszcza się w komorze pomiarowej edometru, gdzie ma ona kontakt z badaną cieczą wiertniczą. Wielkość zmian ciśnienia pęcznienia w czasie jest rejestrowana przez komputer.

Badania odzysku przepuszczalności skał zbiornikowych

Pomiar stopnia uszkodzenia skał zbiornikowych pod wpływem oddziaływania cieczy wiertniczych oraz wielkości odzysku przepuszczalności wykonuje się wykorzystując do tego celu wysokociśnieniową i wysokotemperaturową dynamiczną prasę filtracyjną (HTHP Dynamic Filter Press), aparat do oceny blokowania przepuszczalności (PPT - Permeability Plugging Tester) oraz uniwersalny przepuszczalnościomierz (np. firmy Temco Inc.). Aparat do oceny blokowania przepuszczalności jest statyczną odwróconą prasą filtracyjną typu HTHP z ceramicznymi filtrami lub próbkami skały zbiornikowej. Aparat pracuje w zakresie temperatur od pokojowej do 1760C, ciśnień różnicowych do 13,7 MPa. Do badań wykorzystuje się próbki wycięte z rdzenia wiertniczego. Badanie stopnia uszkodzenia i odzysku przepuszczalności jest wykorzystywane do oceny wpływu cieczy (płuczki wiertniczej, filtratu płuczkowego, cieczy roboczych lub solanek) na przepuszczalność skały zbiornikowej. Po wyznaczeniu przepuszczalności początkowej próbki (ki), poddaje się ją działaniu badanych cieczy. Po określonym czasie oddziaływania cieczy, ponownie dokonuje się pomiaru przepuszczalności końcowej (kk).

Stopień uszkodzenia skały zbiornikowej ocenia się w oparciu o równanie

0x01 graphic

Natomiast wielkość odzysku przepuszczalności oblicza się z równania

0x01 graphic

gdzie:

WU - wskaźnik uszkodzenia skały zbiornikowej, %

OP - odzysk przepuszczalnośc skały zbiornikoweji, %

kk - przepuszczalność początkowa badanej próbki , mD

ki - przepuszczalność końcowa, mD

W przypadku badań zmian przepuszczalności dla cieczy odzysk przepuszczalności można przedstawić, jako wykres przepuszczalności w zależności od wydatku przepływu.

4. Podstawowe materiały i środki chemiczne

Istnieją różne kryteria klasyfikacji materiałów i środków chemicznych stosowanych do płuczek wiertniczych (wg masy cząsteczkowej, kierunku działania itp.)

Przedstawiony tabelarycznie podział (tabela 3) obejmuje klasyfikację wg. działania w kierunku regulacji określonych parametrów technologicznych płuczek lub wywoływania zjawisk fizykochemicznych przeciwdziałających lub ograniczających wpływ szkodliwych czynników na płuczkę wiertniczą lub przewiercane skały. Tego typu podział zdaniem autorów stanowi informację ułatwiającą serwis płuczek wiertniczych.

5. Rodzaje płuczek wiertniczych

Podstawowy podział płuczek wiertniczych obejmuje następującą klasyfikację:

Typ płuczki dla danego wiercenia dobiera się w zależności od warunków geologiczno-technicznych rejonu wierceń. Parametry zaś określonej płuczki powinny w jak największym stopniu odpowiadać wymaganiom technologii wiercenia. W związku z tym, że w przeważającej liczbie wierceń stosuje się płuczki na osnowie wodnej w tabeli 4 zamieszczone są rodzaje płuczek aktualnie stosowanych w obszarach działania krajowych serwisów płuczkowych, jak też potencjalne do wdrożenia nowe receptury płuczek.

Podstawowe procedury działania przy skażeniach płuczki

W tabeli nr.5 przedstawiono procedury działania dla najczęściej występujących przypadków skażenia płuczki. Podano sposób obliczenia środka neutralizującego wykorzystując dane otrzymane z pomiarów analitycznych


PODSTAWOWE MATERIAŁY I ŚRODKI CHEMICZNE STOSOWANE W TECHNOLOGII PŁUCZEK WIERTNICZYCH

Tabela 3

Rodzaj

Nazwa

Główne przeznaczenie

Wybrane nazwy handlowe

(2005 r.)

Materiały ilaste

Bentonit

Budowa struktury płuczek wiertniczych wodnodyspersyjnych. Podwyższanie parametrów reologicznych, obniżanie filtracji

Bentopol

M-I Gel

Mil-gel

Aqua-gel (Baroid)

Attapulgit

Budowa struktury płuczek na bazie wody zasolonej.

Salt-gel

SWDC

Sepiolit

Budowa struktury płuczek na wodzie zasolonej, odpornych na wysokie temperatury.

Durogel

Materiały obciążające

Baryt

Zwiększanie gęstości płuczek wiertniczych do ok. 2,3 g/cm3

Baryt

Hematyt

Zwiększanie gęstości płuczek wiertniczych do ok. 2,5 g/cm3

Ferrochem

Densimix

Węglan wapnia

Węglan wapniowo-magnezowy (Dolomit)

Zwiększanie gęstości płuczek wiertniczych do ok. 1,6 g/cm3

Blok M-25(blokator węglanowy)

Baracarb

Id-carb(Mikhart)

Środki chemiczne zwiększające lepkość (zagęstniki)

Biopolimery

(Xanthan gum)

Zwiększanie granicy płynięcia i lepkości płuczek wodnodyspersyjnych

Viscogel

Kelzan

Barazan

Duovis

Hydroksyetyloceluloza (HEC)

Zwiększanie lepkości płuczek wodnodyspersyjnych i cieczy nadpakerowych

Baravis

Id-hec

Cellosize Hec -10/25

Polianionowa celuloza (R,HV)

(PAC R, HV)

Zwiększanie lepkości płuczek słodkich o małej zawartości fazy stałej, obniżanie filtracji.

Poly-pac

Milpac

Modipac

Id-pac

Celpol

Staflo

Antisol FL 30 000

Żywica guarowa

(Guar Gum)

Zwiększanie lepkości płuczki o małej zawartości fazy stałej

Multivis S

Środki chemiczne obniżające parametry reologiczne płuczek

Lignosulfoniany

Zmniejszanie lepkości i granicy płynięcia, stabilizacja filtracji

Boresol

Spersene CF

Taniny

Obniżanie lepkości, stabilizacja filtracji.

Desco CF

Lignity

Obniżanie lepkości, inhibicja skał ilasto - łupkowych.

Lignite

Carbonox

Tannathin

Kwaśny pirofosforan sodu

Obniżanie lepkości płuczek iłowych, zwłaszcza skażonych cementem.

SAPP

Małocząsteczkowe polimery akrylowe

Obniżanie lepkości płuczek z dużą zawartością jonów wapnia

Disper

Tackle

Idthin

Środki chemiczne zmniejszające filtrację płuczek

Środki skrobiowe

Obniżanie filtracji płuczek wodnodyspersyjnych, zwłaszcza zasolonych.

Rotosol

Rotomag

Stardrill

Rotocal

Filter Check

Karboksymetyloceluloza (CMC LV) niskolepna

Obniżanie filtracji płuczek ze stabilizacją lepkości.

Polofix LV

Modipol LV

Karboksymetyloceluloza (CMC HV) wysokolepna

Obniżanie filtracji płuczek ze wzrostem lepkości.

Polofix HV

Polianionowa celuloza (PAC L lub LV)

Obniżanie filtracji, inhibicja skał ilastych

Poly-pac

Milpac

Modipac

Id-pac

Staflo

Celpol

AntiSol FL 10/130/100

Karboksymetyloceluloza

Obniżanie filtracji płuczek zasolonych, skażonych jonami wapnia i magnezu

Tylose H30000P2

Obecnie nie produkowany, niedostępny na rynku

Kopolimery syntetyczne

Obniżanie filtracji płuczek w warunkach wysokich temperatur

Hostadrill

Polydrill

Środki polimerowo - lignitowe

Obniżanie filtracji płuczek obciążonych w warunkach wysokich temperatur

Resinex

Polimerowe i asfaltowe inhibitory hydratacji skał ilastych

Częściowo hydrolizowany poliakryloamid (PHPA)

Ochrona skał ilasto - łupkowych przed hydratacją, poprawa właściwości smarnych płuczek.

Stabpol

Poly-plus

EZ-mud

Modistab

New-drill

Środki asfaltowe (utleniane lub sulfonowane)

Stabilizacja skał ilasto - łupkowych.

Stabil Hole

Soltex

Protectomagic

Baro-trol

Poliglikole

Poprawa mechanicznych właściwości skał ilasto - łupkowych tworzących ścianę otworu wiertniczego

ROKOPOL 30p5

Glydrill

Aquadrill

Środki smarne i powierzchniowo czynne

Związki glicerydów i kwasów tłuszczowych

Poprawa właściwości smarnych płuczek słodkich i zasolonych stosowany przy wierceniach kierunkowych

Superlub

Modilube

Mil-lube

Emulgator

Tworzenie emulsji typu olej w wodzie

Rokafenol N8

Detergent wiertniczy

Obniżanie napięcia powierzchniowego fazy wodnej, zapobieganie oblepianiu narzędzi wiertniczych urobkiem.

Detergent W

Drilling detergent

Con-det

Środek przeciwpieniący

Usuwanie piany i zabezpieczanie przed pienieniem się płuczek.

Defpol

Defoam-X

Oktanol

Środek pianotwórczy

Wytworzenie płuczek pianowych

Hydrofoam

Inhibitory korozji

Związki aminowe

Tworzenie ochronnej warstwy antykorozyjnej (filmu) na powierzchni narzędzia wiertniczego

Antykor PP

Conqor 101

Idfilm

Conqor 303

Neutralizatory tlenu

Zapobieganie korozji tlenowej narzędzi wiertniczych

Kwaśny siarczyn amonu

NH4HSO3

Siarczyn sodu Na2SO3

Noxygen

Neutralizatory siarkowodoru

Wiązanie siarkowodoru w postać związków nierozpuszczalnych

Węglan cynku

Mil-gard

Sylf-X

Modiscav

SV 120

Biocydy

Środki bakteriobójcze

Zapobieganie mikrobiologicznemu rozkładowi organicznych składników płuczek

Antymikrobial 7287

Biostat

Carbosan

Modicide 340

Bardacle

Dodigen 180-2

Materiały stosowane do likwidacji zaników płuczki i blokatory

Węglan wapnia o różnicy granulacji

Zapobiega wnikaniu płuczki w warstwy chłonne

Blok M-25

Blok M-1000

Mikhart

Płatki miki

Małe zaniki płuczki

Mika

Ścinki celofanu

Średnie i duże zaniki płuczki

Płatki celofanu

Mil-Flake

Wióry i trociny

Średnie i duże zaniki płuczki

Mieszanina materiałów ziarnistych i włóknistych

Małe, średnie i duże zaniki płuczki

PSP Seal

OM-Seal

Kwik-Seal

Blokator organiczny

Zapobiega uszkodzeniu strefy przyotworowej przy dowiercaniu złóż węglowodorów

Blok K-200

Liquid casing

Dodatki chemiczne

Chlorek potasu KCl

Podstawowy składnik płuczki potasowej oraz potasowo - polimerowej

Sól potasowa

Chlorek sodu NaCl

Zasalanie płuczek wiertniczych, sporządzanie płynów nadpakerowych oraz rekonstrukcyjnych.

Sól kamienna

Chlorek wapnia CaCl2

Do sporządzania płynów nadpakerowych, dodatek do zaczynów cementacyjnych.

Chlorek wapnia

Siarczan potasu K2SO4

Do sporządzania płuczek potasowych (alternatywny w stosunku do KCl).

Siarczan potasu

Siarczan wapnia CaSO4 · H2O

Neutralizacja skażenia płuczki jonami węglanowymi, obniżenie pH.

Gips budowlany

Węglan potasu K2CO3

Neutralizacja skażenia jonami wapnia i magnezu w płuczkach potasowych.

Węglan potasu

Węglan sodu Na2CO3

Neutralizacja skażenia jonami wapnia i magnezu.

Soda kalcynowana

Soda bezwodna

Wodorotlenek potasu KOH

Podwyższenie pH w płuczkach potasowych.

Wodorotlenek potasu

Wodorotlenek sodu NaOH

Regulacja pH płuczek na bazie wody - podnoszenie pH

Soda żrąca

Soda kaustyczna

Wodorotlenek wapniowy Ca(OH)2

Neutralizacja skażenia jonami węglanowymi, regulacja pH.

Wapno hydratyzowane

Wodorowęglan sodu (NaHCO3)

Neutralizacja skażenia cementem oraz wiązanie jonów wapnia w płuczkach o wysokim pH, obniżenie pH.

Soda oczyszczona

Kwaśny węglan sodu


RODZAJE PŁUCZEK WIERTNICZYCH

Tabela 4

Nazwa płuczki

Podstawowy skład

Przeznaczenie

Uwagi

BENTONITOWA

3 - 7 % Bentonitu

(0 - 2 %) CMC

0 - 0,5 % NaOH

Wiercenie płytkich otworów

(kolumny wstępne otworów wiertniczych, studnie, otwory geofizyczne)

Bardzo wrażliwa na skażenia

(gips, anhydryt, sole)

POTASOWA

3 - 7 % Bentonit

3 - 5 % Lignit potasowy

1 - 3 % CMC/Skrobia

3 - 5 % KCl

0 - 0,2 % KOH

Przewiercanie skał łupkowych

i ilasto-łupkowych,

Odporność termiczna do 130oC

Przewiercanie skał zawierających gipsy i anhydryty wymaga obróbki chemicznej (K2CO3).

POTASOWO-POLIMEROWA

3 - 5 % Bentonit

1 - 3 % CMC/Skrobia

3 - 5 % KCl

0,2 - 0,5 % PHPA

0,1 - 0,2 XCD

Przewiercanie skał łupkowych, ilasto-łupkowych, margli, wierceń otworów kierunkowych

Odporność termiczna do 120oC

Wysoka odporność na skażenia

GLIKOLOWA

0 - 3,5 % Bentonit

0,1 - 0,5 % Xanthan gum

0,5 - 1,5 % CMC

2 - 5 % Poliglikol

0 - 20 % NaCl/KCl

Przewiercanie laminowanych iłami warstw piaskowców, skał ilasto-łupkowych, prowadzenie wierceń kierunkowych

Duża tolerancja na zawartość fazy stałej, stabilizacja ścian otworu, poprawa szybkości wiercenia.

BEZIŁOWA Z BLOKATORAMI

0 - 0,5 % Xanthan gum

1 - 3 % CMC/Skrobia

0 - 5 % KCl

3 - 20 % Blokator węglanowy

0 - 2 % Blokator organiczny

0 - 0,3 % PHPA

Przewiercanie warstw gazowych

i roponośnych

Wysoka szybkość wiercenia, niewielki stopień uszkodzenia strefy przyodwiertowej.

ZASOLONA - OBCIĄŻONA

NaCl- nasycony r-r

0 - 4 % Skrobia/PAC

0 - 2 % CMHEC

Baryt/ Hematyt jako materiał obciążający

Przewiercanie pokładów soli oraz iłów plastycznych.

Wysoka odporność na jony wapnia i magnezu.

KRZEMIANOWA

POTASOWA

0,1 - 2% KOH

0,3 - 0,5% PAC

0,6 - 1,5% CMS

0,1 - 0,2% Biopolimer

3 - 10% KCl

5 - 10% Krzemian potasu

0,1 - 3% upłynniacz nieorganiczny

Przewiercanie skał ilastych zawierających gipsy i anhydryty, jak również inne skały w skład których wchodzą jony Ca2+ i Mg2+

Płuczka jest odporna na działanie jonów wielowartościowych, szczególnie Ca2+ i Mg2+.

SODOWA

0,1 - 2% NaOH

0,3 - 0,5% PAC

0,6 - 1,5% CMS

0,1 - 0,2% Biopolimer

15% NaCl

5 - 10% Krzemian sodu

0,1 - 3% upłynniacz nieorganiczny

Przewiercanie skał ilastych zawierających gipsy i anhydryty, jak również inne skały, w skład których wchodzą jony Ca2+ i Mg2+

Płuczka jest odporna na działanie jonów wielowartościowych, szczególnie Ca2+ i Mg2+.

WODOROTLENKOWA MMH

2 - 5% Bentonit

KOH - dla uzyskania pH 10

1,5 - 2% Rotocal lub Rotomag

0,2 - 0,4% Polyvis II (wodorotlenek magnezowy-glinowy)

Wiercenie otworów kierunkowych, zwłaszcza poziomych

Płuczka charakteryzuje się „odwróconą reologią” co zapewnia dobre oczyszczanie otworu oraz łatwością powstawania struktury żelowej, której zniszczenie nie wymaga dużych energii, a zapewnia utrzymanie w stanie zawieszenia zwiercin.


Podstawowe procedury działania przy skażeniach płuczki

tabela 5

0x01 graphic


7. Regulowanie gęstości płuczki


Niejednokrotnie w czasie wiercenia zachodzi konieczność zwiększenia przeciwciśnienia na przewiercane warstwy skalne. W tym celu niezbędne jest zwiększenie gęstości płuczki wiertniczej. Osiąga się to najczęściej przez dodanie do płuczki sproszkowanych materiałów o dużej gęstości zwanych materiałami obciążającymi.

Tabela 6 podaje rodzaje materiałów obciążających w zależności od ich gęstości.

Tabela 6. Materiały obciążające

Materiały o małej gęstości

2,6 - 2,9 kg/dm3

Materiały o średniej gęstości

3 - 5 kg/dm3

Materiały o dużej gęstości

5 - 7 kg/dm3

wapień

kreda

margle

marmur

i inne

baryt

ilmenit

koncentraty rud żelaza

i inne

hematyt

magnetyt

galena

i inne

Podstawowy wzór na obliczenie ilości materiału obciążającego, potrzebnego do uzyskania wymaganej gęstości płuczki wiertniczej dla objętości 1 dm3 ma postać:

0x01 graphic
kg/dm3

gdzie:

Q - masa materiału obciążającego; kg

ρ - gęstość materiału obciążającego; kg/dm3

ρ1 - gęstość płuczki przed obciążeniem; kg/dm3

ρ2 - gęstość płuczki po obciążeniem; kg/dm3

Tabele 7,8,9 podają praktyczne dane dotyczące ilości materiału obciążającego (dolomit, baryt) dla uzyskania określonej gęstości płuczki oraz wartości końcowej objętości płuczki po dodaniu materiału obciążającego o określonej gęstości.


8 Ciecze do rekonstrukcji

Do prac rekonstrukcyjnych zaleca się stosowanie wodnych roztworów soli, które również mogą stanowić podstawę do sporządzania cieczy roboczych. Ciecze do rekonstrukcji winny charakteryzować się minimalną zawartością fazy stałej; przy obecnie stosowanych urządzeniach do oczyszczania cieczy wiertniczych faza stała poniżej 2 mikronów jest nieusuwalna. Tak przygotowana ciecz robocza pozwala na minimalizowanie uszkodzenia skał zbiornikowych w strefie przyodwiertowej złoża w rekonstruowanych odwiertach. Na podstawie wieloletnich doświadczeń ustalono, że każda skała zbiornikowa wymaga indywidualnego doboru cieczy roboczej. Właściwie dobrana ciecz robocza umożliwia zachowanie 75 - 100 % przepuszczalności początkowej, bez konieczności stosowania zabiegów intensyfikujących. Należy pamiętać, że największe spadki przepuszczalności skał zbiornikowych będą występować w przypadku obecności w skałach zbiornikowych spoiwa ilastego zawierającego minerały z grupy smektytów, a niewielkie przy występowaniu kaolinitów i chlorytów. Zjawisk tych nie można całkowicie wyeliminować, natomiast możliwe jest znaczne ich ograniczenie w wyniku prawidłowego doboru inhibitorów i blokatorów. Należy mieć świadomość, że nieodpowiednio dobrana ciecz robocza może spowodować całkowitą utratę przewodności hydraulicznej w strefie przyodwiertowej.

Kryteria doboru i właściwości cieczy roboczych.

Ciecze robocze do rekonstrukcji są to wodne roztwory soli lub ich mieszaniny o minimalnej zawartości fazy stałej z dodatkiem polimerów dla uzyskania wymaganych właściwości fizykochemicznych i reologicznych. Dobór cieczy roboczych uwarunkowany jest szeregiem kryteriów, wśród których można wyróżnić:

  1. Kryteria złożowe:

  1. Kryteria techniczne

Dla potrzeb przemysłowych najczęściej stosuje się następujące roztwory:

1. Ciecze bez fazy stałej, których gęstość osiągana jest poprzez rozpuszczenie soli:

2. Ciecze zawierające fazę stałą:

3. Ciecze specjalne, bez fazy stałej :

Tabela 10 przedstawia wartości gęstości niektórych solanek

Maksymalne wartości gęstości niektórych solanek stosowanych w praktyce

Tabela 10

Solanka

Gęstość kg/m3

NH4Cl

KBr

NaCl/NaBr

KCl/KBr

NaBr/KBr

NaCl/KCl

NaCl/CaCl2

NaCl2/CaBr2/ZnBr2

NaBr/ZnBr2

CaBr2/ZnBr2/NaBr

1164

1380

1476

1308

1572

1230

1332

2304

2460

2700

Badania podstawowe solanek:

Roztwór chlorku potasu stosuje się jako inhibitor hydratacji skał ilastych w płuczkach wiertniczych oraz w cieczach do dowiercania.


9 Kontrola fazy stałej

Pojęcie „kontrola fazy stałej” oznacza proces kontroli ilości zwiercin w płuczce.

Cząstki stałe są klasyfikowane według wielkości ziaren. (Tabela.26.) Wielkość ziaren cząstek stałych jest istotna ponieważ:

  1. im mniejsze są cząstki stałe tym wyraźniejszy jest efekt zmiany właściwości płuczki; cząstki o rozmiarach koloidalnych mają największy wpływ na parametry płuczki,

  2. im mniejsze są cząstki stałe tym trudniej usunąć je z płuczki.

W celu kontroli fazy stałej w płuczce stosuje się następujące metody:

  1. przeciwdziałanie dyspersji zwiercin w płuczce wiertniczej,

  2. oddzielenie mechaniczne zwiercin z płuczki wiertniczej za pomocą urządzeń oczyszczających,

  3. oddzielenie chemiczne zwiercin za pomocą flokulacji.

Przeciwdziałanie dyspersji zwiercin w płuczce realizowane jest przede wszystkim przez stosowanie metod prewencyjnych obejmujących określone receptury płuczek i zjawiska fizyko-chemiczne związane z ich oddziaływaniem (inhibicja jonowa, działanie kapsułujące polimeru).

Tabela 26. Klasyfikacja wielkości ziarn wg API

Rozmiar cząsteczek

[μm]

Rozmiar sita

[mesh]

Klasyfikacja cząstek

Przykład

większe od 2000

10

grube

otoczaki,żwir

2000 - 250

60

pośrednie

zwierciny, gruby piasek

250 - 74

200

średnie

piasek, zwierciny

74 - 44

325

drobne

bentonit, baryt, ił

44 - 2

-

ultra drobne

ultradrobne zwierciny

2 - 0

-

koloidalne

zw. bent. o wym. kol.

W celu oczyszczenia płuczki wiertniczej ze zwiercin stosowane są sposoby:

Wybór sposobu oczyszczania zależy od :

Oddzielenie zwiercin w wymienionych sposobach następuje przez :

Oczyszczanie hydrauliczne odbywa się za pomocą zbiorników i koryt płuczkowych. Tego rodzaju sposób stosuje się podczas wiercenia otworów wielkośrednicowych z zastosowaniem płuczki wodnej lub w wierceniach inżynierskich o ograniczonej głębokości.

Do mechanicznych urządzeń do oddzielenia fazy stałej zalicza się:

Ponadto w celu odgazowania płuczki montuje się w zestawie do oczyszczania, w przypadkach koniecznych degazator.

Dla zaprojektowania optymalnego dla danego otworu wiertniczego zestawu urządzeń do oczyszczania płuczki ze zwiercin należy uwzględnić następujące informacje i wskazania:

  1. krzywe rozkładu ziarnowego fazy stałej znajdującej się w płuczce (bentonit, ił, środki obciążające (Rys. 1)

  2. urządzenia do oczyszczania powinny „pracować” w odpowiednich zakresach wymiaru ziarn aby oczyścić cały strumień płuczki (Tabela 27)

  3. należy dobrać system oczyszczania optymalny dla:

Sita wibracyjne

Sita wibracyjne są to urządzenia przesiewające, które dzięki ruchom wibracyjnym siatek oddzielają zwierciny o różnych zadanych rozmiarach (Schemat sita przedstawia rys. 2)

0x01 graphic

Rys. 2. Schemat sita wibracyjnego

Ze względu na przekrój płaszczyzny w jakiej odbywa się ruch sita możemy ją podzielić na:

Dla zapewnienia większej efektywności oczyszczania montuje się kilka różnego rodzaju sit, w tzw. zespoły kaskadowe (rys.3) o różnym kącie nachylenia (rys.4)

0x01 graphic

Rys.3. Schemat pracy sit wielokrotnych Rys. 4. Nachylenie ram sit wibracyjnych

a) sito podwójne, b) sito potrójne a) stały kąt nachylenia, b) zróżnicowany

kąt nachylenia

Czynniki, które determinują efektywność sit to :

Efektywność oddzielenia cząstek stałych na sitach określona jest przez tzw. granicę rozdziału cząstek „cut point” np.. „cut point” d50 oznacza wymiar cząstek w [μm], które w 50 % zostały usunięte na sitach.

Dla charakterystyki sit podaje się najczęściej „cut point”: d50, d16, d84

co oznacza odpowiednio wielkość cząstek w [μm], które w ilości 50 %,16 % i 84 % zostały usunięte z płuczki (rys. 5).

Ze względu na profil, sita dzielą się na:

  1. dwuwymiarowe:

  1. panelowe - dwu - lub trójwarstwowe,

  2. perforowane

  1. trójwymiarowe:

  1. plateau

  2. piramidalne

Współczynnik sprawności sita (transmittance) oznacza przepustowość poszczególnych sit; jest efektem przewodności „czynnej” powierzchni sita.

Przewodność sita (conductance) oznacza przepustowość na jednostkę grubości sita i zgodnie z prawem Darcy'ego podaje się w kD/mm.

Rys. 5 przedstawia krzywą separacji cząstek ilastych.

0x01 graphic

Rys. 5. Efektywność separacji cząstek stałych na sitach; udział procentowy oddzielanych cząsek wzrasta ze wzrostem ekwiwalentnej sferycznej wielkości ziarn.

Hydrocyklony

Hydrocyklony klasyfikowane jako odpiaszczacze (desander) lub odmulacze (desilter) są urządzeniami w których energia hydrauliczna zamieniana jest na siły odśrodkowe. Schemat hydrocyklonu przedstawia rys.6.

Jeśli używamy hydrocyklonów jako odpiaszczaczy lub odmulaczy wypływ dolny będzie zawierał zwierciny jako odpad, a płuczka oczyszczona będzie wypływać przewodem górnym.

Wielkość i ilość hydrocyklonów montowana na urządzeniu wiertniczym jest dobierana w zależności od warunków geologiczno-technicznych wiercenia. Odpiaszczaczami zwykle są hydrocyklony 6 - 12'' albo większe; powszechnie stosowane są 2 hydrocyklony 12''.

0x01 graphic

Rys. 6. Schemat hydrocyklonu

Odmulaczami zwykle są hydrocyklony o wielkości 4'' - 6'', powszechnie zestawia się 12 hydrocyklonów 4''.

Mikrohydrocyklonami są zwykle 2'' hydrocyklony, które powszechnie montuje się jako zestawy 20 mikrohydrocyklonów 2 `'. Wydajność jest uwarunkowana wymiarem hydrocyklonów (Tabela 31).

Tabela 31. Charakterystyki hydrocyklonów różnych wymiarów

Typ hydrocyklonu

Średnica hydrocyklonu

[cal]

Wydatek przepływu

[l/min]

Mikrohydrocyklon

2

Odmulacz

4

190 - 285

Odmulacz

5

285

Odmulacz/odpiaszczacz

6

390

Odpiaszczacz

8

570

Odpiaszczacz

10

1900

Odpiaszczacz

12

1900

Wykorzystanie hydrocyklonów w procesie oczyszczania płuczki przedstawia rys. 7.

0x01 graphic

Rys. 7. Możliwości stosowania hydrocyklonu

„Mud Cleaner”

„Mud Cleaner” jest właściwie zestawem składającym się z hydrocyklonu odmulającego i bardzo drobnego sita wibracyjnego. Zestaw zawiera zwykle 12 sztuk hydrocyklonów 4''(rys.8)

0x01 graphic

Rys. 8. Schemat Mudcleanera

„Mud cleaner” zwykle używany jest dla oczyszczania płuczki z większych cząstek zwiercin (>74 0x01 graphic
m) przy jednoczesnym utrzymaniu barytu w płuczce obciążonej; sita mają wielkość oczek od 140 mesh do 200 mesh i są dużo drobniejsze jak oczka sit wibracyjnych umieszczone przy wypływie płuczki z otworu (80 mesh = 178 0x01 graphic
m). W urządzeniu tym wykorzystywana jest duża energia strumienia wypływającego z hydrocyklonu odmulającego skierowanego na sita o bardzo małych oczkach. Tego rodzaju metoda oddzielania fazy stałej jest zalecana dla płuczek zawierających znaczną ilość materiału obciążającego albo szczególnie drogą fazę płynną.

Wirówki

Wirówki stosowane w przypadku płuczek obciążonych służą do odzyskania barytu podczas gdy częściowo wydalana jest faza płynna, która zawiera cząstki stałe w zakresie wymiarów (4,5 - 6 0x01 graphic
m). W przypadku płuczek nieobciążonych wirówkę stosuje się w celu odzyskania fazy płynnej; wówczas odpad będą stanowić cząstki stałe o bardzo małych wymiarach. Odpady z wirówki w odróżnieniu od tych uzyskiwanych z hydrocyklonu są bardziej „suche” (zawierają tylko wodę związaną).

W użyciu są 2 typy wirówek:

  1. wirówki dekantujące (rys.9),

  2. obrotowe separatory płuczkowe (rys.10).

0x01 graphic

Rys. 9. Schemat wirówki dekantującej

0x01 graphic

Rys. 10. Wysokoobrotowy separator płuczkowy. 1. Obudowa nieruchoma, 2. Obracający się cylinder perforowany, 3. Obracający się wał perforowany.

Wirówki dekantujące są to urządzenia do rozdzielania ciekłych zawiesin lub emulsji, które zawierają składniki o różnej gęstości. Zdolność rozdziału cząstek stałych w wirówce zależy od jej konstrukcji, ilości obrotów, prędkości przepływu, lepkości płuczki wiertniczej oraz wielkości cząstek w płuczce. Wirówki dekantujące w zależności od sił odśrodkowych, „cut point” i objętości nadawy dzielą się na :

  1. wirówki do odzysku barytu - pracują w zakresie 1600 ÷ 1800 obr/min i generują siły odśrodkowe o przyspieszeniach w zakresie 500 ÷ 700g ; „cut point” zawarty jest w przedziale 6 ÷ 10 0x01 graphic
    m dla cząstek o niskiej gęstości i 4 ÷ 7 0x01 graphic
    m dla cząstek o wysokiej gęstości. Wydatek przepływu mieści się w granicach 40 ÷ 150 l/min w zależności od gęstości płuczki.

  2. Wirówki o dużej objętości - są tak nazwane z powodu dużej wydajności która mieści się w granicach 380 ÷ 750 l/min obroty wirówki wynoszą 1900 ÷ 2200 obr/min zaś siły odśrodkowe o przyspieszeniu 800g ”cut point” osiąga zakres 5 ÷ 7 0x01 graphic
    m w przypadku zastosowania dla płuczek nieobciążonych.

  3. Wirówka wysokoobrotowa używana jest w celu oddzielenia cząstek stałych

w płuczkach nieobciążonych oraz jako druga wirówka w systemie „tandem”; prędkość obrotowa tego rodzaju urządzeń mieści się w zakresie 2500 ÷ 3200 obr/min, generowane są siły odśrodkowe o przyspieszeniu w zakresie 1200 ÷ 2100g, „cut point” może być w granicach 22 ÷ 5 0x01 graphic
m ; wydatek przepływu mieści się w zakresie 150 do 450 l/min w zależności od celu zastosowania parametrów płuczki oczyszczonej.

Ogólne zalecenia i uwagi dla pracy wirówek dekantujących :

  1. lepkość umowna płuczki na wypływie - 35 - 37 s,

  2. gęstość płuczki na wypływie - 1,14 do1,15 g/cm3,

(może być większa jeśli cząstki barytu są wielkości zbliżonych do koloidów),

3) gęstość „odcieku” 2,75 - 2,82 g/cm3,

4) prędkość obrotowa 1600 - 2000 obr/min,

5) rozcieńczanie 25 - 75 %,

stopień rozcieńczenia wzrasta ze wzrostem lepkości i gęstości płuczki.

6) utrzymanie właściwego tempa procesu.

7) procentowy udział oddzielonych cząstek o niskiej gęstości przeciętnie w

granicach 30 - 60 %,

8) oddzielenie (strata) środków chemicznych;

z „odpadami” z wirówki dekantującej jest usuwane ok. 15 - 30 % środków chemicznych zawartych w płuczce.

9) objętość płuczki oczyszczonej zmniejsza się o 70 - 85 % w stosunku do

objętości płuczki poddanej procesowi.

Wysokoobrotowy separator płuczkowy stanowi alternatywę dla użycia wirówki dekantującej w celu odzysku barytu. Stosowany jest w sytuacjach gdy przepisy nie pozwalają na zamontowanie urządzenia dekantującego. Posiada większą wydajność od wirówki, jednakże nie posiada „ostrej” rozdzielczości średnicy ziarn dlatego i płuczka oczyszczona na separatorze może posiadać większą zawartość cząstek stałych.

„Zamknięty” system obiegu płuczki.

System taki nie zawiera zbiorników zapasowych płuczki. Zwykle podyktowane jest to wymogami ochrony środowiska a czasami brakiem miejsca na terenie wiertni. Jednakże system ten nie zabezpiecza płuczki przed wzrostem fazy stałej w czasie , zwłaszcza cząstek o rozmiarach koloidalnych.

Całkowite usunięcie stałej fazy jest możliwe w procesie odwadniania, który przebiega na drodze destabilizacji chemicznej płuczki. Może to być wstępnie proces koagulacji oraz flokulacji. Zwykle procesy te przeprowadza się w tzw. module flokulacji znajdującym się „przed wirówką”. Sflokulowane zwierciny po zatłoczeniu płuczki do wirówki ulegają maksymalnemu zagęszczeniu przez siły odśrodkowe i uzyskujemy w ten sposób odpad prawie „suchy”, a płuczka maksymalnie oczyszczona wraca do obiegu pierwotnego.

Należy jednak mieć na uwadze dwa aspekty:

  1. obróbka płuczki nie może zawierać stosowania peptyzatorów (środków do

regulacji lepkości),

  1. część środków chemicznych rozpuszczonych w fazie płynnej pozostanie w płuczce po procesie flokulacji i będzie to częściowo redukować koszty poniesione na sporządzanie częściowo płuczki usuniętej ze zwiercinami.

Schematy systemów zamkniętych obiegu płuczki nieobciążonej i obciążonej przedstawiają rys. 11 i rys.12.

0x01 graphic

Rys. 11. Zamknięty system obiegu dla płuczki nieobciążonej

0x01 graphic

Rys. 12. Zamknięty system obiegu dla płuczki obciążonej

8

67

33



Wyszukiwarka