Wstęp teoretyczny do obliczania temperatury powietrza
Temperatura sucha powietrza na podszybiu
Zastosowano do obliczeń metodę J. Wacławika.
Zgodnie z tą metodą temperatura sucha powietrza na podszybiu szybu wdechowego jest równa:
gdzie:
Tos - średnioroczna temperatura powietrza atmosferycznego, °C,
- gradient geotermiczny, °C/m., przy czym:
- stopień geotermiczny, m/°C,
s - współrzędna bieżąca, m,
- współczynnik przewodzenia ciepła, W/(m K),
- bezwymiarowy strumień cieplny, wyznaczany z wzoru:
cp - ciepło właściwe powietrza przy stałym ciśnieniu, cp = cpa = 1005 J/(kg K),
g - przyspieszenie ziemskie, g = 9,80665 m/s2,
Ki - liczba Kirpiczewa charakteryzująca ochłodzenie się górotworu wyznaczana z nomogramów lub wzorów empirycznych jako funkcja liczb Fouriera i Biota, Ki = f (Fo, Bi),
jeżeli:
jeżeli:
gdzie:
Fo - liczba Fouriera dana wzorem:
- czas przewietrzania wyrobiska, s,
- współczynnik wyrównywania temperatury, m2/s, równy:
cs - pojemność cieplna skał, J/(kg K),
- gęstość pozorna skał otaczających wyrobisko, kg/m3,
Bi - liczba Biota dana wzorem:
- współczynnik przejmowania ciepła z górotworu, W/(m2K),
- strumień objętości powietrza, m3/s,
- gęstość powietrza, kg/m3, liczona ze wzoru:
- ciśnienie statyczne bezwzględne powietrza w miejscu pomiaru prędkości, Pa, które można wyznaczyć z przybliżonego wzoru:
po - ciśnienie powietrza na zrębie szybu wdechowego, Tr,
H- głębokość szybu liczona od powierzchni ziemi, m,
Ra- indywidualna stała gazowa powietrza suchego, Ra = 287,04 J/(kg K),
TV - temperatura wirtualna powietrza, K,
Ts = 273,15 + Ts(s)
Ts - temperatura sucha powietrza w miejscu pomiaru prędkości, K,
Ts(s) - temperatura powietrza w przekroju wylotu szybu wdechowego,°C,
x - stopień zawilżenia powietrza, kg/kg,
ppn - ciśnienie cząstkowe pary w stanie nasycenia, Pa,
Temperatura wilgotna na podszybiu
Wyznacza się z zależności na ciśnienie cząstkowe pary wodnej w postaci:
przy czym:
gdzie:
- ciśnienie cząstkowe pary wodnej, Pa,
- ciśnienie cząstkowe pary wodnej w stanie nasycenia w temperaturze ts, Pa ,
- wilgotność względna powietrza, %,
- odpowiednio temperatury powietrza mierzone termometrem suchym i wilgotnym, oC.
Prognozowanie temperatury suchej powietrza w wyrobiskach górniczych
Obliczenia wykonano metodą J. Vossa
Jako dane wyjściowe na dopływie przyjmujemy parametry powietrza na wypływie wyrobiska poprzedniego. Wyznacza się kolejno:
Liczbę Fouriera ze wzoru:
gdzie:
- czas przewietrzania wyrobiska, s,
- ekwiwalentny współczynnik wyrównywania temperatury, m2/s, równy:
cs - pojemność cieplna skał, J/(kg K),
- gęstość pozorna skał otaczających wyrobisko, kg/m3,
Bi - liczba Biota dana wzorem:
- współczynnik przejmowania ciepła z górotworu, W/(m2K),
Temperaturę suchą powietrza wyznacza się ze wzoru:
przy czym :
gdzie:
- średnia temperatura pierwotna skał otaczających wyrobisko, °C, przy czym:
- odpowiednio temperatura pierwotna skał w przekroju dopływu i wypływu, °C, liczona ze wzoru:
gdzie:
t0 - temperatura skał na głębokości
,°C,
- stopień geotermiczny, m/°C,
ro - promień równoważny wyrobiska, m, przy czym:
ro =
- współczynnik ciepła konwekcyjnego ogrzewającego powietrze suche, równy ilorazowi ciepła konwekcyjnego do ciepła całkowitego,
-ekwiwalentny współczynnik przewodzenia ciepła w wilgotnym masywie
skalnym, W/(m K),
A - pole przekroju, m2,
B - obwód wyrobiska, m.,
L - długość wyrobiska, m.,
cpa- właściwa pojemność cieplna powietrza suchego, cpa = 1005 J/(kgK),
- strumień masy powietrza suchego, kg/s,
- prędkość średnia powietrza w przekroju, dla którego wyznacza się strumień masy powietrza, m/s,
- odpowiednio wysokości niwelacyjne przekroju dopływu i wypływu wyrobiska, dla którego wykonuje się prognozę temperatury powietrza, m,
- zagęszczenie strumienia od dodatkowych źródeł ciepła, W/m, przy czym:
Nz - moc dodatkowych źródeł ciepła, kW,
czs- współczynnik określający jaka część energii z dodatkowych źródeł wpływa na podwyższenie temperatury mierzonej termometrem suchym,
Prognozowanie temperatury wilgotnej powietrza w wyrobiskach górniczych
Prognozowanie temperatury powietrza mierzonej termometrem wilgotnym w wyrobisku górniczym prowadzić możemy dopiero po prognostycznym wyznaczeniu temperatury mierzonej termometrem suchym.
Temperaturę wilgotną w wyrobisku górniczym wyznaczamy ze wzoru:
gdzie:
xd - stopień zawilżenia powietrza na dopływie wyrobiska, kg/kg,
xw - stopień zawilżenia powietrza na wypływie z wyrobiska, kg/kg,
rb - ciepło parowania wody w termometrze 0°C; rb = 2500000 J/kg,
cpw - pojemność cieplna pary wodnej przy stałym ciśnieniu, cpw = 1927 J/(kg K).
Ciśnienie statyczne bezwzględne powietrza pw na końcu wyrobiska wyznacza się z przybliżonego wzoru:
gdzie:
- liczba oporu wyrobiska
- gęstość powietrza dla warunków normalnych,
,
Dobór maszyny klimatyzacyjnej
Wyznaczenie temperatury powietrza na wlocie do wyrobisk po zastosowaniu jego chłodzenia
Temperaturę na wlocie do wyrobiska określamy przy założeniu, że temperatura sucha powietrza w całym wyrobisku nie powinna przekraczać 28°C. Zależność na temperaturę suchą powietrza na dopływie przedstawia wzór:
Wyznaczona z tego wzoru temperatura powietrza tsd będzie temperaturą jaką otrzymamy po wymieszaniu strumieni powietrza przepływających przez maszynę klimatyzacyjną i wyrobiskiem (obok maszyny klimatyzacyjnej).
Wyznaczenie parametrów powietrza na wypływie z maszyny klimatyzacyjnej
Zakłada się, że powietrze wypływające z maszyny klimatyzacyjnej będzie miało wilgotność względną ϕ = 100 %. Wobec tego tsMK = twMK. Chcąc wyznaczyć żądane parametry powietrza na wylocie z maszyny klimatyzacyjnej przyjmuje się wstępnie temperaturę powietrza na wypływie z maszyny równą tsMK. Obliczenia prowadzi się iteracyjnie. Oblicza się kolejno:
ciśnienie cząstkowe pary wodnej ppd, Pa,
ciśnienie cząstkowe pary wodnej w stanie nasycenia ppnd, Pa,
stopień zawilżenia powietrza xd, kg/kg,
entalpię 1+x kg powietrza wilgotnego hd, kJ/kg,
gęstość powietrza wilgotnego
, kg/m3,
strumień masy powietrza wilgotnego
, kg/s,
strumień masy powietrza suchego
, kg/s,
ciśnienie cząstkowe pary w stanie nasycenia w temperaturze tsw dla powietrza wylotowego z maszyny klimatyzacyjnej ppnw, Pa,
stopień zawilżenia powietrza xnw na wylocie z maszyny klimatyzacyjnej dla stanu nasycenia powietrza w temperaturze tsw, kg/kg,
entalpia 1+x kg powietrza zamglonego na wylocie z maszyny klimatyzacyjnej hw, kJ/kg,
Następnie wyznacza się temperaturę powietrza po zmieszaniu strumieni powietrza płynących przez maszynę klimatyzacyjną i wyrobisko (obok MK).
strumień masy powietrza płynącego wyrobiskiem (obok MK) m1, kg/s,
strumień masy powietrza płynącego przez maszynę klimatyzacyjną mMK, kg/s,
stopień zawilżenia powietrza
, kg/kg,
entalpię powietrza po zmieszaniu strumieni powietrza
, kJ/kg,
Entalpię poszczególnych strumieni liczymy ze wzoru:
gdzie:
h - entalpia powietrza wilgotnego, J/(1+x)kg,
ha- entalpia powietrza suchego, J/kg,
hw- entalpia pary wodnej, J/kg,
rb- ciepło parowania wody w temperaturze 0°C, rb = 2500000 J/kg,
cpw - pojemność cieplna pary wodnej przy stałym ciśnieniu, cpw = 1927 J/(kg K),
x - stopień zwilżenia, kg/kg.
Temperatura sucha wymieszanego strumienia powietrza:
Dla wyznaczenia temperatury wilgotnej powietrza twm po zmieszaniu strumieni oblicza się kolejno:
ciśnienie cząstkowe pary wodnej w powietrzu wylotowym ppw, Pa,
temperaturę wilgotną powietrza tww dla zmieszanych strumieni wyznacza się przy znanych wartościach p, ppw i tsw z równania:
W dalszej kolejności porównuje się czy wyznaczona temperatura tsm jest równa temperaturze tsd. Jeżeli temperatury te są różne, to przyjmujemy nową wartość temperatury tsMK na wylocie z maszyny klimatyzacyjnej i powtarzamy tok obliczeń. Obliczenia kończym, gdy tsm=tsd. Wyznaczona w ten sposób temperatura tsMK=twMK jest temperaturą szukaną, która pozwala wyznaczyć zdolność chłodniczą maszyny klimatyzacyjnej.
Obliczenie zdolności chłodniczej maszyny klimatyzacyjnej
Zdolnością chłodniczą maszyny klimatyzacyjnej jest ilość ciepła, jaką maszyna odbiera od powietrza w parowniku w jednostce czasu. Dla wyznaczenia zdolności chłodniczej MK wyznacza się różnicę entalpii powietrza przepływającego przez maszynę
, kJ/kg,
Zdolność chłodniczą maszyny klimatyzacyjnej wyznacza się ze wzoru:
gdzie:
Q - zdolność chłodnicza maszyny klimatyzacyjnej, kW.
Analiza warunków klimatycznych
Dla chodnika odstawczego i ściany sprawdzono warunki klimatyczne przed i po zastosowaniu klimatyzowania powietrza. Dla określenia czy w tych wyrobiskach panują odpowiednie warunki klimatyczne zbadano zgodność wyznaczonych dla tych wyrobisk parametrów z obowiązującymi w Polsce i na świecie normami. Określono warunki klimatyczne wg norm:
polskiej,
francuskiej,
„Cuprum”,
belgijskiej,
australijskiej,
bułgarskiej,
amerykańskiej,
niemieckiej.
Obliczenia prognostyczne temperatury powietrza i zdolności chłodniczej maszyny klimatyzacyjnej
Obliczenia przeprowadzono dla schematu wyrobisk kopalni „Kinga” przedstawionych na rys. 1.
Rys. 1. Schemat wyrobisk kopalni „Kinga” dla których prowadzono prognozę temperatury powietrza
Współczynniki wykorzystane w projekcie zostały dobrane na podstawie literatury [1,3] i przedstawiono je w poniższych tabelach:
Tabela 1. Temperatura średnia powietrza atmosferycznego
Temperatura średnia powietrza na zrębie szybu |
|
Miejscowość |
Tos, °C |
Katowice |
7,5 |
Bytom |
8,0 |
Gliwice |
7,8 |
Legnica |
8,4 |
Tabela 2. Współczynniki przewodzenia ciepła
dla skał
Współczynnik przewodzenia ciepła |
|
Rodzaj skał |
Górny Śląsk |
Zlepieńce i żwirowce |
3,4 |
Piaskowiec gruboziarnisty |
3,5 |
Piaskowiec drobnoziarnisty |
3,1 |
Łupek piaszczysty |
2,2 |
Łupek ilasty |
2,1 |
Węgiel kamienny |
0,6 |
Tabela 3. Ciepło właściwe i gęstość skał cs i
Ciepło właściwe skał i ich gęstości cs i |
||
Rodzaj skał |
|
cs , J/(kg K) |
Zlepieńce i żwirowce |
2200 |
961 |
Piaskowiec gruboziarnisty |
2400 |
696 |
Piaskowiec drobnoziarnisty |
2500 |
705 |
Łupek piaszczysty |
2550 |
850 |
Łupek ilasty |
2600 |
1000 |
Węgiel kamienny |
1300 |
439 |
Tabela 4. Ekwiwalentny współczynnik przewodzenia ciepła w wilgotnym masywie
skalnym
Ekwiwalentny współczynnik przewodzenia ciepła w wilgotnym masywie skalnym |
|
Nazwa wyrobiska |
|
Chodniki kamienne |
5,8 |
Ściany prowadzone na zawał gdy są zainstalowane MK |
7 |
Ściany prowadzone na zawał gdy nie są zainstalowane MK |
7 |
Tabela 5. Współczynnik ciepła konwekcyjnego
Współczynnik ciepła konwekcyjnego |
|
Nazwa wyrobiska |
|
Chodniki kamienne |
0,35 |
Ściany prowadzone na zawał gdy są zainstalowane MK |
0,25 |
Ściany prowadzone na zawał gdy nie są zainstalowane MK |
0,15 |
Tabela 6. Liczba oporu wyrobiska
Liczba oporu wyrobiska |
|||
Dla szybów w obudowie murowej |
Dla wyrobisk korytarzowych w obudowie ŁP |
||
Średnica D, m |
|
Pole przekroju A, m2 |
|
4,5 |
0,819001 |
7,0 |
0,050936 |
5,0 |
0,693493 |
8,7 |
0,049120 |
6,0 |
0,549065 |
10,9 |
0,051166 |
7,0 |
0,423838 |
14,5 |
0,052849 |
7,5 |
0,408202 |
18,0 |
0,049687 |
5.1. Szyb wdechowy - podszybie
Do obliczeń prognostycznych temperatury powietrza przyjęto następujące parametry:
Tos = 7,5 °C
λ = 3,1
cs = 705 J/(kg K)
= 2500 kg/m3
= 0,423838
Zestawienie wyników
Szyb wdechowy - podszybie |
|
Gradient geotermiczny, |
0,030 |
Współrzędna bieżąca, s, m. |
1020 |
Pole przekroju, A, m2 |
38,5 |
Prędkość powietrza, wm., m/s |
7 |
Bezwymiarowy strumień cieplny, |
2,55 |
Liczba Fouriera, Fo |
40,75 |
Liczba Biota, Bi |
16,74 |
Współczynnik wyrównywania temperatury, a, m2/s |
1,76E-06 |
Promień równoważny wyrobiska, ro, m. |
3,5 |
Czas przewietrzania, τ, lata |
9 |
Liczba Kirpiczewa, Ki |
0,41 |
Współczynnik przejmowania ciepła z górotworu, |
14,83 |
Temperatura wirtualna, TV, K |
292,4 |
Gęstość powietrza, |
1,321 |
Ciśnienie statyczne powietrza, p, Pa |
110870,1 |
Stopień zawilżenia na wypływie, xw , kg/kg |
0,0095 |
Ciśnienie cząstkowe pary w stanie nasycenia, ppnd, Pa |
2012,93 |
Ciśnienie cząstkowe pary wodnej, ppd, Pa |
1670,73 |
Temperatura sucha na podszybiu, Ts(s),°C |
17,61 |
Temperatura wilgotna na wypływie z szybu, tww,°C |
15,83 |
5.2. Przekop przewozowy
Przyjęto następujące parametry:
cs = 696 J/(kg K)
= 2400 kg/m3
= 5,8 W/(mK)
= 0,35
= 0,044166
Zestawienie wyników
Przekop przewozowy |
|
Temperatura sucha na dopływie, tsd,°C |
17,61 |
Temperatura wilgotna na dopływie, twd,°C |
15,83 |
tx |
38,74 |
Średnia temperatura pierwotna, tpm,°C |
37,7 |
Liczba Fouriera, Fo |
151,84 |
Liczba Biota, Bi |
13,44 |
Ekwiwalentny współ. wyrównywania temp., ae, m2/s |
3,47E-06 |
Liczba Kirpiczewa, Ki |
0,32 |
Współczynnik przejmowania ciepła z górotworu, , W/(m2K) |
14,37 |
Promień równoważny wyrobiska, ro, m. |
1,89 |
Stopień zawilżenia, x |
0,0095 |
Temperatura wirtualna, TV, K |
292,4 |
Ciśnienie statyczne powietrza na dopływie, p, Pa |
110870,1 |
Ciśnienie statyczne powietrza na wypływie, p, Pa |
111105,4 |
Gęstość powietrza, , kg/m3 |
1,324 |
Strumień masy powietrza suchego, |
84,66 |
Moc dodatkowych źródeł ciepła, Nz, kW |
180 |
Współczynnik wpływający na podwyższenie temperatury, czs |
0,24 |
Zagęszczenie strumienia ciepła od dodatkowych źródeł ciepła, |
16,20 |
Temperatura sucha na wypływie, tsw, oC |
19,71 |
Temperatura wilgotna na wypływie, tww, oC |
17,98 |
5.3. Przekop polowy
Przyjęto następujące parametry:
cs = 850 J/(kg K)
= 2550 kg/m3
= 5,8 W/(mK)
= 0,35
= 0,046941
Zestawienie wyników
Przekop polowy |
|
Temperatura sucha na dopływie, tsd,°C |
19,71 |
Temperatura wilgotna na dopływie, twd,°C |
17,98 |
tx |
40,03 |
Średnia temperatura pierwotna, tpm,°C |
37,1 |
Liczba Fouriera, Fo |
122,86 |
Liczba Biota, Bi |
7,62 |
Ekwiwalentny współ. wyrównywania temp., ae, m2/s |
2,68E-06 |
Liczba Kirpiczewa, Ki |
0,33 |
Współczynnik przejmowania ciepła z górotworu, |
9,98 |
Promień równoważny wyrobiska, ro, m. |
1,55 |
Stopień zawilżenia, x |
0,0110 |
Temperatura wirtualna, TV, K |
294,8 |
Ciśnienie statyczne powietrza na dopływie, p, Pa |
111105,4 |
Ciśnienie statyczne powietrza na wypływie, p, Pa |
111340,7 |
Gęstość powietrza, |
1,316 |
Strumień masy powietrza suchego, |
35,57 |
Moc dodatkowych źródeł ciepła, Nz, kW |
250 |
Współczynnik wpływający na podwyższenie temperatury, czs |
0,22 |
Zagęszczenie strumienia ciepła od dodatkowych źródeł ciepła, |
21,29 |
Temperatura sucha na wypływie, tsw, oC |
24,17 |
Temperatura wilgotna na wypływie, tww, oC |
22,03 |
Chodnik odstawczy
Przyjęto następujące parametry:
cs = 1000 J/(kg K)
= 2600 kg/m3
= 8,1 W/(mK)
= 0,35
= 0,045167
Zestawienie wyników
Chodnik odstawczy |
|
Temperatura sucha na dopływie, tsd,°C |
24,17 |
Temperatura wilgotna na dopływie, twd,°C |
22,03 |
tx |
43,03 |
Średnia temperatura pierwotna, tpm,°C |
36,4 |
Liczba Fouriera, Fo |
75,01 |
Liczba Biota, Bi |
2,29 |
Ekwiwalentny współ. wyrównywania temp., ae, m2/s |
3,12E-06 |
Liczba Kirpiczewa, Ki |
0,33 |
Współczynnik przejmowania ciepła z górotworu, |
4,65 |
Promień równoważny wyrobiska, ro, m. |
1,40 |
Stopień zawilżenia, x |
0,0142 |
Temperatura wirtualna, TV, K |
299,9 |
Ciśnienie statyczne powietrza na dopływie, p, Pa |
111340,7 |
Ciśnienie statyczne powietrza na wypływie, p, Pa |
111634,8 |
Gęstość powietrza, |
1,297 |
Strumień masy powietrza suchego, |
11,02 |
Moc dodatkowych źródeł ciepła, Nz, kW |
240 |
Współczynnik wpływający na podwyższenie temperatury, czs |
0,32 |
Zagęszczenie strumienia ciepła od dodatkowych źródeł ciepła, |
56,20 |
Temperatura sucha na wypływie, tsw, oC |
32,59 |
Temperatura wilgotna na wypływie, tww, oC |
28,27 |
Ściana
Eksploatacja prowadzona jest do granic z zawałem stropu.
Przyjęto następujące parametry:
cs = 439 J/(kg K)
= 1300 kg/m3
= 7 W/(mK)
= 0,25
= 0,049797
Zestawienie wyników
Ściana |
|
Temperatura sucha na dopływie, tsd,°C |
32,59 |
Temperatura wilgotna na dopływie, twd,°C |
28,27 |
tx |
70,20 |
Średnia temperatura pierwotna, tpm,°C |
35,7 |
Liczba Fouriera, Fo |
19,92 |
Liczba Biota, Bi |
3,73 |
Ekwiwalentny współ. wyrównywania temp., ae, m2/s |
1,23E-05 |
Liczba Kirpiczewa, Ki |
0,43 |
Współczynnik przejmowania ciepła z górotworu, |
4,69 |
Promień równoważny wyrobiska, ro, m. |
1,39 |
Stopień zawilżenia, x |
0,0202 |
Temperatura wirtualna, TV, K |
309,5 |
Ciśnienie statyczne powietrza na dopływie, p, Pa |
111634,8 |
Ciśnienie statyczne powietrza na wypływie, p, Pa |
111929,0 |
Gęstość powietrza, |
1,260 |
Strumień masy powietrza suchego, |
10,71 |
Moc dodatkowych źródeł ciepła, Nz, kW |
360 |
Współczynnik wpływający na podwyższenie temperatury, czs |
0,26 |
Zagęszczenie strumienia ciepła od dodatkowych źródeł ciepła, |
234 |
Temperatura sucha na wypływie, tsw, oC |
37,63 |
Temperatura wilgotna na wypływie, tww, oC |
32,48 |
Ponieważ temperatura powietrza w chodniku odstawczym i ścianie przekracza 28°C należy zastosować chłodzenie powietrza za pomocą maszyny klimatyzacyjnej. Zaproponowano maszynę klimatyzacyjną o działaniu pośrednim, która będzie równocześnie chłodziła powietrze w obu wyrobiskach.
Prognoza temperatury suchej w chodniku odstawczym
Zagadnienie to polega na określeniu temperatury suchej na wylocie z chodnika odstawczego, w którym zainstalowana jest maszyna klimatyzacyjna. Aby otrzymać na wylocie z chodnika odstawczego temperaturę suchą tsw równą 28°C, temperatura sucha powietrza po wymieszaniu strumieni tsp powinna wynosić 15,87°C.
Maszyna klimatyzacyjna w chodniku odstawczym
Ciśnienie cząstkowe pary wodnej ppd, Pa |
2494,23 |
Ciśnienie cząstkowe pary w stanie nasycenia ppnd, Pa |
3012,61 |
Stopień zawilżenia powietrza xd, kg/kg |
0,0142 |
Entalpia 1+x kg powietrza wilgotnego hd, kJ/kg |
60,49 |
Gęstość powietrza wilgotnego |
1,297 |
Strumień masy powietrza wilgotnego |
8,43 |
Strumień masy powietrza suchego |
8,31 |
Ciśnienie cząstkowe pary w stanie nasycenia, ppnw, Pa |
1495,08 |
Stopień zawilżenia powietrza na wylocie z maszyny klimatyzacyjnej, xnw, kg/kg |
0,0084 |
Entalpia 1+x kg powietrza zamglonego na wylocie z MK, hw, kJ/kg |
34,68 |
Strumień masy powietrza płynącego wyrobiskiem obok MK, |
2,59 |
Strumień masy powietrza płynącego przez maszynę klimatyzacyjną, |
8,43 |
Stopień zawilżenia powietrza |
0,0098 |
Entalpia powietrza po zmieszaniu strumieni |
40,75 |
Ciśnienie cząstkowe pary wodnej w powietrzu wylotowym ppw, Pa |
1731,81 |
Różnica entalpii powietrza pomiędzy wlotem i wylotem z MK, |
25,81 |
Zdolność chłodnicza maszyny klimatyzacyjnej Q, kW |
214,53 |
Temperatura sucha = wilgotnej na wylocie z MK, tswMK=twwMK,°C |
12,98 |
Temperatura sucha wymieszanego strumienia powietrza, tsm,°C |
15,87 |
Temperatura wilgotna powietrza dla zmieszanych strumieni, twm, oC |
15,49 |
Temperatura sucha na wypływie, tsw,°C |
28,0 |
Temperatura wilgotna na wypływie, tww,°C |
19,86 |
5.8. Prognoza temperatury suchej na ścianie
Polega to na określeniu temperatury suchej na wylocie ze ściany, do której dopływa powietrze chłodzone wcześniej. Temperatura sucha na dolocie do maszyny klimatyzacyjnej wynosi 28°C, wilgotna 19,86°C. Aby otrzymać na wylocie ze ściany temperaturę suchą równą 28°C, temperatura sucha wymieszanych strumieni powinna wynosić 21,47°C.
5.9. Maszyna klimatyzacyjna na ścianie
Ciśnienie cząstkowe pary wodnej ppd, Pa |
1730,27 |
Ciśnienie cząstkowe pary w stanie nasycenia ppnd, Pa |
4913,15 |
Stopień zawilżenia powietrza xd, kg/kg |
0,0098 |
Entalpia 1+x kg powietrza wilgotnego hd, kJ/kg |
53,08 |
Gęstość powietrza wilgotnego |
1,281 |
Strumień masy powietrza wilgotnego |
8,32 |
Strumień masy powietrza suchego |
8,24 |
Ciśnienie cząstkowe pary w stanie nasycenia, ppnw, Pa |
2299,78 |
Stopień zawilżenia powietrza na wylocie z maszyny klimatyzacyjnej, xnw, kg/kg |
0,0130 |
Entalpia 1+x kg powietrza zamglonego na wylocie z MK, hw, kJ/kg |
52,68 |
Strumień masy powietrza płynącego wyrobiskiem obok MK, |
2,56 |
Strumień masy powietrza płynącego przez maszynę klimatyzacyjną, |
8,32 |
Stopień zawilżenia powietrza |
0,0123 |
Entalpia powietrza po zmieszaniu strumieni |
52,78 |
Ciśnienie cząstkowe pary wodnej w powietrzu wylotowym ppw, Pa |
2166,31 |
Różnica entalpii powietrza pomiędzy wlotem i wylotem z MK, |
0,40 |
Zdolność chłodnicza maszyny klimatyzacyjnej Q, kW |
3,287 |
Temperatura sucha = wilgotnej na wylocie z MK, tswMK = twwMK,°C |
19,74 |
Temperatura sucha wymieszanego strumienia powietrza, tsm,°C |
21,47 |
Temperatura wilgotna powietrza dla zmieszanych strumieni, twm, oC |
19,70 |
Temperatura sucha na wypływie, tsw,°C |
28,0 |
Temperatura wilgotna na wypływie, tww,°C |
21,81 |
Sprawdzenie norm klimatycznych
Przed zastosowaniem klimatyzacji tylko w chodniku odstawczym i na ścianie nie są spełnione normy klimatyczne. Praca w tych wyrobiskach jest zabroniona. Norma polska dopuszcza wykonywanie pracy w tych wyrobiskach jedynie w czasie akcji ratowniczych.
Normy |
Chodnik odstawczy |
Ściana |
||
|
Przed klimatyzacją |
Po zastosowaniu klimatyzacji |
Przed klimatyzacją |
Po zastosowaniu klimatyzacji |
polska |
praca zabroniona |
praca 8 h |
praca zabroniona |
praca 8 h |
francuska |
praca niemożliwa |
praca 8 h |
praca niemożliwa |
praca 8 h |
cuprum |
praca zabroniona |
praca 8 h |
praca zabroniona |
praca 8 h |
belgijska |
praca zabroniona |
praca 8 h |
praca zabroniona |
praca 8 h |
australijska |
praca zabroniona |
praca 7,5 h |
praca zabroniona |
praca 7,5 h |
bułgarska |
praca zabroniona |
praca 8 h |
praca zabroniona |
praca 8 h |
amerykańska |
praca zabroniona |
praca 8 h |
praca zabroniona |
praca 8 h |
niemiecka |
praca zabroniona |
praca 8 h |
praca zabroniona |
praca 8 h |
Szkic rozmieszczenia urządzeń klimatyzacyjnych w wyrobiskach
chłodnica wody chłodzącej - skraplacz
tama z przejściem dla ludzi i oknem regulacyjnym
maszyna klimatyzacyjna
chłodnica powietrza (chłodziarka) 214,5 kW
chłodnica powietrza (chłodziarka) 3,28 kW
Literatura:
Wacławik J., Cygankiewicz J., Knechtel J. : Poradnik „ Warunki klimatyczne w kopalniach głębokich ”, PAN, Kraków 1995.
Holek S. „Opracowanie potencjału ruchu wilgoci i opartych na nich metod prognozowania mikroklimatu wyrobisk górniczych”
Z. Nędza, F. Rosiek „Wentylacja kopalń”, Wrocław 1981
A. Czapliński, Zwolan „Górnictwo, Materiały pomocnicze do ćwiczeń”, Lublin 1984r.
Prognoza temperatury w punkcie oraz dobór układu
klimatyzacyjnego chłodzącego powietrze w wyrobiskach eksploatacyjnych.
1
16