POLITECHNIKA ŚLĄSKA

Wydział Inżynierii Środowiska i Energetyki

PISE

Elektroenergetyka - projekt

Sprawozdanie

Juorowicz Robert

Gliwice, 15 luty 2012

1. Założenia ogólne

Projekt wykonano wg danych zawartych w temacie projektu z Elektroenergetyki Nr …………… Rozdzielnica głównej stacji zasilającej (GSZ) ze względów niezawodnościowych ma być wykonana jako jednosystemowa sekcjonowana. Podział na sekcje wymusza dokonanie podziału (równomiernego) odbiorów wyszczególnionych w temacie projektu na dwie sekcje. Główna stacja zasilająca wyposażona będzie w dwa transformatory zasilające. Każdy z tych transformatorów będzie zasilany linią napowietrzną o napięciu 110 kV poprowadzoną ze stacji energetyki zawodowej. W normalnych warunkach każdy transformator będzie zasilać jedną sekcję. Moc transformatorów powinna być jednak tak dobrana, aby w warunkach awaryjnych (przy awarii jednego transformatora lub linii) jeden transformator mógł zostać obciążony 95% mocy całego zakładu.

2. Bilans mocy

Bilans mocy został przeprowadzony dla (GSZ). Podstawę do wyznaczenia jej obciążenia stanowiły moce obliczeniowe poszczególnych odpływów, tj. odpływów do:

• stacji pośrednich (SP),

• stacji oddziałowych (SO),

• odbiorników WN (wysokiego napięcia) przyłączonych bezpośrednio do rozdzielni w GSZ.

Moce obliczeniowe odpływów do SP podane były w temacie projektów jako moce odpływów liniowych. Moce obliczeniowe odpływów do SO określono sumując obciążenie po stronie dolnego napięcia transformatorów SN/nN (gdzie: SN - średnie napięcie, nN - niskie napięcie) oraz straty w transformatorach. Obciążenie po stronie dolnego napięcia transformatora SN/nN wyznaczono na podstawie zależności:

(2.1)

(2.2)

(2.3)

w których:

cosϕ - współczynnik mocy po stronie dolnego napięcia transformatora,

- stopien obciążenia transformatora.

Stopień obciążenia transformatora określa zależność:

(2.4)

w której:

- moc pozorna obciążenia transformatora, w kVA,

- moc znamionowa transformatora, w kVA.

Straty mocy w transformatorze wyznaczono ze wzorów przybliżonych, o postaci:

(2.5)

(2.6)

Wyniki obliczeń zestawiono w tablicach 2.1 i 2.2 osobno dla transformatorów SN/nN o różnych mocach znamionowych. Przedstawione wyniki dotyczą bilansu dla jednej sekcji. Obliczenia i wyniki dla drugiej sekcji ze względu na ich symetrię są takie same.

Tablica 2.1

Moce obliczeniowe odpływów do stacji oddziałowych SO

Obciążenie
		kW	kvar	kVA	-
Obciążenie nN pojedynczego transformatora 63 0,66	27	31,6	41,6	0,65
Straty transformacji	0,9	4,2	-	-
Obciążenie pojedynczego transformatora po stronie 6 kV	27,9	35,8	45,4	0,615
Sumaryczne obciążenie odpływów do SO	55,8	71,6	90,8	0,615

Tablica 2.2

Moce obliczeniowe odpływów do stacji oddziałowych SO

Obciążenie
		kW	kvar	kVA	-
Obciążenie nN pojedynczego transformatora 400 0,65	187,2	180,4	260	0,72
Straty transformacji	3,8	18	-	-
Obciążenie pojedynczego transformatora po stronie 6 kV	191	198,4	275,4	0,694
Sumaryczne obciążenie odpływów do SO	191	198,4	275,4	0,694

Moce obliczeniowe grupy odbiorników WN (silników asynchronicznych i synchronicznych) wyznaczono metodą współczynnika zapotrzebowania. Dla silników asynchronicznych WN podanych w temacie skorzystano z zależności:

(2.7)

tg
(2.8)

gdzie:

- moc obliczeniowa rozpatrywanej grupy odbiorników,

- współczynnik zapotrzebowania mocy rozpatrywanej grupy odbiorników,

- moce znamionowe poszczególnych odbiorników WN,

- liczba odbiorników w grupie (bez odbiorników rezerwowych, których w bilansie

mocy nie uwzględnia się),

tg
- tangens odpowiadający obliczeniowemu współczynnikowi mocy
.

Współczynnik k_z określono ze wzoru:

(2.9)

w którym:

- współczynnik jednoczesności szczytowych obciążeń poszczególnych odbiorników,

- szczytowy stopień obciążenia odbiorników,

- sprawność sieci (uwzględniająca straty w części sieci między zaciskami odbiorników, a punktem sieci, w którym jest wyznaczana moc obliczeniowa),

- średnia sprawność odbiorników.

Do obliczeń przyjęto:

k_j = 0,8

k_o = 0,8

η_s = 0,99

η_o = 0,957

Moce obliczeniowe silników wyznaczono przy uwzględnieniu, że:

1. moc znamionowa silnika synchronicznego jest to moc pozorna pobierana przez ten silnik z sieci zasilającej, natomiast moc znamionowa silnika asynchronicznego jest to moc czynna na wale silnika,

2. silniki synchroniczne pracują jako przewzbudzone, zwykle przy
   p (pojemnościowym).

Moc bierną indukcyjną oddawaną (lub moc bierną pojemnościową pobieraną) przez odpowiednio przewzbudzony silnik synchroniczny określa wzór:

(2.10)

Moc czynną pobieraną przez silnik synchroniczny określa się ze wzoru:

(2.11)

Obliczenia związane z wyznaczeniem mocy obliczeniowych odbiorników WN zestawiono w tablicy 2.3. Moce bierne silników synchronicznych uwzględniono w tablicy 2.3 ze znakiem ujemnym, a tym samym odjęto je od mocy biernych pozostałych odbiorników. Przedstawione wyniki dotyczą bilansu dla jednej sekcji. Obliczenia i wyniki dla drugiej sekcji ze względu na ich symetrię są takie same.

Tablica 2.3

Moce obliczeniowe odbiorników WN przyłączonych bezpośrednio w rozdzielni 6 kV w GSZ

Rodzaj odbiorników	n				tg
		-	kW	-	-	-	kW	kvar
silniki asynchroniczne	3	1065	0,68	0,89	0,51	720	367,2
silniki synchroniczne	1	315	1	0,8 poj	-0,75	315	-252
Sumaryczne moce obliczeniowe odbiorników WN						1035	115,2

Obciążenie sumaryczne stacji GSZ określono sumując moce obliczeniowe poszczególnych odpływów, osobno moce czynne
i osobno moce bierne
. Korzysta się przy tym ze wzorów:

(2.12)

(2.13)

w których:

k_jP, k_jQ - współczynniki jednoczesności mocy czynnej i biernej uwzględniające przesunięcie w czasie między szczytowymi obciążeniami grup odbiorników zasilanych za pośrednictwem poszczególnych odpływów (tablica 2.4),

- moce obliczeniowe całkowite czynna i bierna stacji.

Tablica 2.4

Wartości współczynników jednoczesności mocy czynnej i biernej

	kjP	kjQ
do 500 kW od 501 kW do 1000 kW od 1001 kW do 2500 kW od 2501 kW do 7000 kW ponad 7000 kW	1 0,9 0,8 0,8 0,7	1 0,97 0,95 0,93 0,9

Moc obliczeniową pozorną obciążenia stacji
i obliczeniowy współczynnik mocy wyznacza się z zależności:

(2.14)

(2.15)

Obliczenia wykonane na podstawie wzorów (2.10) do (2.15) zestawiono w tablicy 2.5. Przedstawione wyniki dotyczą bilansu dla jednej sekcji. Obliczenia i wyniki dla drugiej sekcji ze względu na ich symetrię są takie same.

Tablica 2.5

Całkowite obciążenie 1 sekcji rozdzielni 6 kV w GSZ

Rodzaj obciążenia
		kW	kvar	kVA	-
Odpływy liniowe Stacje oddziałowe Odbiorniki WN	1320 246,8 1035	950 270 115,2
Suma obciążeń	2601,8	1335,2	-	-
Całkowite obciążenie po uwzględnieniu współczynników jednoczesności 0,8 0,93
		kW	kvar	kVA	-
		2081	1241,2	2423	0,86

W tablicy 2.6 przedstawiono wyniki bilansu dla obu sekcji w GSZ, a zatem bilans dla całej stacji. Obliczenia te uwzględniają podwójne moce w odpływach liniowych, stacjach oddziałowych i odbiornikach WN. Ponadto uwzględniono współczynniki jednoczesności mocy czynnej i biernej wynikające z sumarycznej mocy czynnej całej rozdzielni.

Tablica 2.6

Całkowite obciążenie rozdzielni 6 kV w GSZ

Rodzaj obciążenia
		kW	kvar	kVA	-
Odpływy liniowe Stacje oddziałowe Odbiorniki WN	2640 493,6 2070	1900 540 230,4
Suma obciążeń	5203,6	2670,4	-	-
Całkowite obciążenie po uwzględnieniu współczynników jednoczesności 0,8 0,93
		kW	kvar	kVA	-
		4162	2482	4847	0,86

3. Wstępna kompensacja mocy biernej

Moc bierna potrzebna do uzyskania wymaganego poziomu współczynnika mocy powinna być nie mniejsza od wartości określonej zależnością:

, (3.1)

w którym:

- tangens odpowiadający obliczeniowemu współczynnikowi mocy
,

- tangens odpowiadający wymaganemu współczynnikowi mocy
,

- moc bierna przewidziana do wytworzenia w urządzeniach kompensujących,

- moc obliczeniowa całkowita czynna stacji.

Ostateczny dobór baterii kondensatorów do kompensacji mocy biernej zostanie przeprowadzony po dobraniu transformatorów zasilających.

Ponieważ szyny zbiorcze rozdzielni podzielone są na dwie oddzielnie pracujące sekcje, dla każdej z tych sekcji projektuje się osobną baterię kondensatorów.

Z racji tej, że sekcje są symetryczne, w tablicy 3.1 przedstawiono wyniki obliczeń kompensacji mocy biernej dla jednej sekcji.

Tablica 3.1

Całkowite obciążenie rozdzielni 6 kV w GSZ przy uwzględnieniu kompensacji mocy biernej

Rodzaj obciążenia
		kW	kvar	kVA	-
Całkowite obciążenie po uwzględnieniu współczynnika jednoczesności (wg tabl. 2.4)	4162	2482	4805	0,86
Moc kompensacji Qk	-	1800	-	-
Całkowite obciążenie GSZ	4162	682	4218	0,98

4. Dobór transformatorów zasilających

Określenie mocy znamionowej transformatorów ze względu na obciążalność znamionową i awaryjną

W czasie normalnej pracy wszystkie transformatory powinny pokrywać obliczeniową moc całkowitą projektowanego zakładu. Wypadnięcie z ruchu jednego transformatora nie powinno pozbawić odbiorników dopływu co najmniej mocy awaryjnej i nie powinno w zasadzie pozbawiać dopływu energii odbiorników kategorii I i II kategorii (do kategorii I należą odbiorniki, dla których przerwa w zasilaniu może spowodować zagrożenie życia ludzkiego, uszkodzenie urządzeń technologicznych lub budowli, ewentualnie rozstrojenie procesu technologicznego, natomiast do kategorii II należą odbiorniki, dla których przerwa w zasilaniu może spowodować straty surowców produkcyjnych).

Moce znamionowe dobieranych transformatorów powinny zatem spełniać następujące zależności:

• w warunkach normalnych, w których każdy transformator zasila jedną sekcję:

, (4.1)

• w warunkach awaryjnych, w których jeden transformator zasila cały zakład:

, (4.2)

gdzie:

- liczba transformatorów, w warunkach projektu n = 2,

- moc obliczeniowa całkowita projektowanego zakładu po stronie GN (górnego napięcia) transformatora zasilającego, wyznaczona ze wzoru:

(4.3)

k_r - współczynnik rezerwy, w warunkach projektu równy 1

k_m - współczynnik uwzględniający możliwość przeciążenia transformatora z uwagi na przewidywaną zmienność obciążenia; w warunkach projektu równy 1

- straty mocy czynnej i biernej w pojedynczym transformatorze wyznaczone ze wzorów:

(4.4)

(4.5)

(4.6)

(4.7)

(4.8)

gdzie:

- straty mocy czynnej, odpowiednio jałowe i obciążeniowe w warunkach znamionowych (odczytane z katalogu transformatorów), w kW,

- straty mocy biernej, odpowiednio jałowe i obciążeniowe, w warunkach znamionowych, w kvar,

- prąd stanu jałowego i napięcie zwarcia transformatora (odczytane z katalogu),

- składowa czynna napięcia zwarcia transformatora

(4.9)

Wyniki obliczeń zestawiono w tablicy 4.1

Tablica 4.1

Wyniki obliczeń dla transformatorów zasilających o mocy znamionowej S_rT = 6,3 MVA

Obciążenie				n
		kW	kvar	kVA	-	kVA	-	-
Strona DN	2081,4	1335,2	2472,8	2	6300	0,39	0,84
Straty	15,19	136,91	-	-	-	-	-
Strona GN	2097	1472,1	2562,1	2	6300	0,40	0,82

Dla transformatorów 110/6 kV i mocy znamionowej 6,3 MVA warunki (4.1) oraz (4.2) są spełnione

Określenie mocy znamionowej transformatora z uwagi na poziom mocy zwarciowej po stronie DN

Moc znamionowa każdego z dobieranych w projekcie transformatorów powinna spełniać przybliżony warunek:

, (4.10)

w którym:

- moce zwarciowe, odpowiednio: występująca po stronie GN i dopuszczalna po stronie DN transformatora zasilającego,

- składowa bierna napięcia zwarcia transformatora zasilającego,

S_{rT max} - maksymalna moc znamionowa transformatora zasilającego, z uwagi na dopuszczalną moc zwarciową
na szynach rozdzielnicy po stronie DN transformatora.

Moc zwarciowa
wynika z dopuszczalnego prądu w sieci 6 kV (tablica 4.2 Materiały pomocnicze) i wynosi dla tej sieci 208 MVA. W pierwszych obliczeniach sprawdzających warunek (4.10) dla transformatorów o mocy 6,3 MVA założono, że moc
jest równa mocy zwarciowej na szynach stacji podanej w temacie projektu. Dla takich założeń i danych znamionowych sprawdzanych tym kryterium transformatorów warunek (4.10) jest spełniony. Warunek ten będzie zatem spełniony również dla rzeczywistej mocy zwarciowej
występującej w warunkach projektu. Rzeczywista moc zwarciowa jest bowiem mniejsza od podanej w temacie projektu.

* W przypadku niespełnienia kryterium (4.10) należy sprawdzić to kryterium dla rzeczywistej mocy zwarciowej
. Sposób jej wyznaczania podany jest w przykładach 4.1. i 4.2. w Materiałach pomocniczych.

Określenie mocy znamionowej transformatora z uwagi na dopuszczalny spadek napięcia przy uderzeniach prądowych

Przy rozruchu (lub samorozruchu) silników występuje znaczne zwiększenie obciążenia transformatora (przede wszystkim mocą bierną) i związany z tym spadek napięcia. Spadek ten - w zależności od warunków obciążenia silnika i wymagań pozostałych odbiorników - nie powinien przekraczać 10%. Aby ten warunek był dotrzymany, moc znamionowa pojedynczego transformatora powinna spełniać warunek:

(4.11)

w którym:

- prąd obliczeniowy odpowiadający mocy obliczeniowej zakładu, w A,

- prądy rozruchowy i znamionowy silnika, w A,

- napięcie znamionowe sieci po stronie DN transformatora, w kV,

- dopuszczalna wartość spadku napięcia, w %,
,

- sinus odpowiadający obliczeniowemu współczynnikowi mocy
,

- sinus odpowiadający współczynnikowi mocy
w czasie rozruchu (do obliczeń przyjęto wartość 0,994).

Dla danych sprawdzanego transformatora oraz silników występujących w układzie warunek (4.11) jest spełniony przy rozruchu 4 silnika(ów). Zatem transformator ten spełnia wymagania stawiane w warunkach projektu.

Ostatecznie po sprawdzeniu wszystkich kryteriów dobrano transformator typu TOR b6300/115 o danych znamionowych:

S_rT = 6,3 MVA

u_krT = 11%

P_krT = 42 kV

P_FerT = 8,8 kV

i₀ =0,5

5. Kompensacja mocy biernej przy uwzględnieniu strat mocy biernej w transformatorach zasilających

Pomiary wykorzystywane do rozliczeń za pobraną moc i energię elektryczną przeprowadza się po stronie górnego napięcia transformatorów zasilających. Stąd ostateczną kompensację mocy biernej dokonuje się dopiero po dobraniu transformatorów zasilających. Przy obliczaniu wymaganej mocy baterii kondensatorów wykorzystano ponownie wzór (3.1), wstawiając do niego moce obliczeniowe i tgϕ_{obl C} odpowiednio powiększone z uwagi na straty w transformatorach zasilających. Obciążenie i współczynnik mocy po stronie GN transformatorów zasilających, przy uwzględnieniu mocy znamionowych dobranych typowych baterii kondensatorów Q_rk wyznaczono przy wykorzystaniu wyników obliczeń zestawionych w tablicy 3.1, a następnie zestawiono je w tablicy 5.1.

Tablica 5.1

Obciążenie po stronie GN transformatorów zasilających przy uwzględnieniu mocy znamionowych dobranych typowych baterii kondensatorów

Rodzaj obciążenia
		kW	kvar	kvar	kvar	kVA	-
Odpływy liniowe	1320	950
SO - obciążenie po stronie SN	246,8	270
Odbiorniki WN	1035	115,2
Suma obciążeń	2601,8	1335	900	435	2637,9	0,986
Całkowite obciążenie po uwzgl. współczynnika jednoczesności 0,8 0,93	2091,4	1241,2	900	341,2	2119	0,987
Straty mocy w transformatorach zasilających	15,19	136,91	-	-	-	-
Całkowite obciążenie po stronie GN transformatorów zasilających	2097	1378,1	900	478,1	2150,8	0,975

6. Dobór urządzeń w obwodach głównych rozdzielnicy

Dobór linii kablowych zasilających poszczególne odbiory, oraz dobór przekroju przewodów w liniach 110 kV zasilających zakład został przeprowadzony przy użyciu programu komputerowego „OeS”. Obliczenia zostały przeprowadzone w układzie przedstawionym na poniższym schemacie (rys. 1)

Rys.6.1. Schemat układu zamodelowany w programie OeS

W programie tym zamodelowano sieci zasilające, transformatory, silniki asynchroniczne i synchroniczne, kondensatory oraz odbiory statyczne. Dane tych elementów zestawiono w tablicach 6.1 ÷ 6.6. Podane ww. tablicach numery węzłów są zgodne z numerami przedstawionymi na rys. 6.1.

Tablica 6.1.

Dane sieci zasilających (systemów elektroenergetycznych)

Nr węzła	Nazwa elementu	UnQ	S^”kQ
				kV	MVA
47	Sieć zasilająca	110	2500
50	Sieć zasilająca	110	2500

Tablica 6.2

Dane transformatorów

Nr węzła(1)	Nr węzła(2)	Nazwa elementu	UrTg	UrTd	SrT	ukr	urR	IrTg	IrTd	PFe	Io
						kV	kV	kVA	%	%	A	A	W	A
13	13	Tr1s	6,3	0,42	63	4	2			150
14	15	Tr2s	6,3	0,42	400	4	2			670
18	19	Tr3s	6,3	0,42	63	4	2			150
33	34	Tr4s	6,3	0,42	63	4	2			150
35	36	Tr5s	6,3	0,42	400	4	2			670
39	40	Tr6s	6,3	0,42	63	4	2			150
46	45	Tr1h	115	6,3	6300	11	0,5			8800
49	48	Tr2h	115	6,3	6300	11	0,5			8800

Tablica 6.3.

Dane odbiorów statycznych

Nr węzła	Nazwa elementu	UrO	P	Q
				kV	kW	kvar
13	Odbiór1n	0,4	27,027	31,6
15	Odbiór2n	0,4	187,2	180,4
17	Odbiór1s	6	1320	950
19	Odbiór3n	0,4	27,027	31,6
34	Odbiór4n	0,4	27,027	31,6
36	Odbiór5n	0,4	187,2	180,4
38	Odbiór2s	6	1320	950
40	Odbiór6n	0,4	27,027	31,6

Tablica 6.4.

Dane silników asynchronicznych

Nr węzła	Nazwa elementu	UrM	PrM	cosϕrMn	cosϕrMr	ηrM	kz	ILR/IrM
									kV	MW
9	S1a	6	0,355	0,86	0,1	0,957	0,8	6,3
20	S2a	6	0,355	0,86	0,1	0,957	0,8	6,3
21	S3a	6	0,355	0,86	0,1	0,957	0,8	6,3
30	S4a	6	0,355	0,86	0,1	0,957	0,8	6,3
41	S5a	6	0,355	0,86	0,1	0,957	0,8	6,3
42	S6a	6	0,355	0,86	0,1	0,957	0,8	6,3

Tablica 6.5.

Dane silników synchronicznych

Nr węzła	Nazwa elementu	UrS	SrS	cosϕrSn	cosϕrSr	Xd%	kz
								kV	MVA
10	S1s	6	0,315	0,8	0,1	14	1
41	S2s	6	0,315	0,8	0,1	14	1

Tablica 6.6.

Dane baterii kondensatorów

Nr węzła	Nazwa elementu	UrC	QrC	Układ połączeń
					kV	kW
2	K1	6	900	Y
23	K2	6	900	Y

W programie tym zamodelowano również linie napowietrzne i kablowe, będące m.in. przedmiotem procedury doboru. Wykorzystując program OeS sprawdzono następujące kryteria:

Kryterium obciążalności długotrwałej

Wyniki sprawdzenia tego kryterium przedstawiono w tablicy 6.7.

Tablica 6.7.

Wyniki sprawdzenia kryterium obciążalności dopuszczalnej długotrwale

Nr węzła (1)	Nr węzła (2)	Nazwa elementu	q	Idd	Iobl	Kryterium
							mm^2	A	A
6	9		70	210		Spełnione
11	10		70	210		Spełnione
16	17		70	210		Spełnione
3	12		70	210		Spełnione
5	14		70	210		Spełnione
4	18		70	210		Spełnione
7	20		70	210		Spełnione
8	21		70	210		Spełnione
27	30		70	210		Spełnione
32	31		70	210		Spełnione
37	38		70	210		Spełnione
24	33		70	210		Spełnione
26	35		70	210		Spełnione
25	39		70	210		Spełnione
28	41		70	210		Spełnione
29	42		70	210		Spełnione

Kryterium dopuszczalnego spadku napięcia

Wyniki sprawdzenia tego kryterium przedstawiono w tablicy 6.8.

Tablica 6.8.

Wyniki sprawdzenia kryterium dopuszczalnego spadku napięcia

Nr węzła (1)	Nr węzła (2)	Nazwa elementu	Uw1	Uw2	ΔU%	ΔU%dop	Kryterium
						kV		kV	%	%
6	9		5,97	5,963	0,1	1,5	Spełnione
11	10		5,97	5,969	0,02	1,5	Spełnione
16	17		5,97	5,904	1,1	1,5	Spełnione
3	12		5,97	5,97	0	1,5	Spełnione
5	14		5,97	5,968	0,01	1,5	Spełnione
4	18		5,97	5,97	0	1,5	Spełnione
7	20		5,97	5,963	0,1	1,5	Spełnione
8	21		5,97	5,963	0,1	1,5	Spełnione
27	30		5,97	5,963	0,1	1,5	Spełnione
32	31		5,97	5,97	0	1,5	Spełnione
37	38		5,97	5,904	1,1	1,5	Spełnione
24	33		5,97	5,97	0	1,5	Spełnione
26	35		5,97	5,968	0,01	1,5	Spełnione
25	39		5,97	5,97	0	1,5	Spełnione
28	41		5,97	5,963	0,1	1,5	Spełnione
29	42		5,97	5,963	0,1	1,5	Spełnione

Kryterium obciążalności zwarciowej

Wyniki sprawdzenia tego kryterium przedstawiono w tablicy 6.9.

Tablica 6.9.

Wyniki sprawdzenia kryterium obciążalności zwarciowej

Nr węzła (1)	Nr węzła (2)	Nazwa elementu	Zwarcie w węźle nr	Ithr	q	Sthrobl	Sthr	Kryterium
									kA	mm^2	A/mm^2	A/mm^2
6	9			5,903	70	84	94	Spełnione
11	10			5,903	70	84	94	Spełnione
16	17			5,903	70	84	94	Spełnione
3	12			5,903	70	84	94	Spełnione
5	14			5,903	70	84	94	Spełnione
4	18			5,903	70	84	94	Spełnione
7	20			5,903	70	84	94	Spełnione
8	21			5,903	70	84	94	Spełnione
27	30			5,903	70	84	94	Spełnione
32	31			5,903	70	84	94	Spełnione
37	38			5,903	70	84	94	Spełnione
24	33			5,903	70	84	94	Spełnione
26	35			5,903	70	84	94	Spełnione
25	39			5,903	70	84	94	Spełnione
28	41			5,903	70	84	94	Spełnione
29	42			5,903	70	84	94	Spełnione

Ostatecznie dobrano linie kablowe o parametrach zestawionych w tablicy 6.10

Tablica 6.10

Dane linii kablowych

Nr węzła(1)	Nr węzła(2)	Nazwa elementu	UrL	lrL	qrL	X'rL	γ
						kV	m	mm^2	Ω/km	MS/m
6	9		6	500	70	0,122	33
11	10		6	150	70	0,122	33
16	17		6	1000	70	0,122	33
3	12		6	350	70	0,122	33
5	14		6	200	70	0,122	33
4	18		6	350	70	0,122	33
7	20		6	500	70	0,122	33
8	21		6	500	70	0,122	33
27	30		6	500	70	0,122	33
32	31		6	150	70	0,122	33
37	38		6	1000	70	0,122	33
24	33		6	350	70	0,122	33
26	35		6	200	70	0,122	33
25	39		6	350	70	0,122	33
28	41		6	500	70	0,122	33
29	42		6	500	70	0,122	33

Dobór prądów znamionowych strony pierwotnej przekładników prądowych

Na podstawie obliczeń rozpływu prądów roboczych w stanach normalnych i awaryjnych wskazano prądy pierwotne przekładników prądowych w poszczególnych polach projektowanej rozdzielnicy. Wartości tych prądów dla poszczególnych pól zestawiono w tablicy 6.11.

Tablica 6.11.

Prądy znamionowe strony pierwotnej przekładników prądowych

Nr pola	Nazwa pola	Prąd obl. w stanie normalnej pracy	Prąd obl. w stanie pracy awaryjnej	I1n
				A	A	A
47	A	18556	37112/0
50	B	18556	0/37112

---