1.Dane wyjściowe.

Po prześledzeniu mimośrodów obciążenia można stwierdzić że : w płaszczyźnie YZ należy

Przesunąć słup względem grupy pali o

, w płaszczyźnie XZ mimośród waha się

Między
a
zmiana znaku wynika z pracy suwnicy i dla tego nie musimy zmieniać położenia słupa względem grupy pali!

1.1. Parametry geotechniczne gruntów (na podstawie (Tab.1, Rys3,4,5 PN-81/B-03020) )

( )	2,65	1,80	30	-	16
( )	2,67	2,00	18,0	30	25
( )	2,65	1,85	32	-	14
	2,65	1,75	39	-	4

( )	0,9	1,62	27	-
( )	0,9	1,80	16,2	27
( )	0,9	1,67	28,8	-
	0,9	1,58	35,1	-

2. Warunki gruntowo wodne

( przekrój geotechniczny)

Brak tarcia ujemnego wszystkie grunty nośne.

3. Siły obciążające pal

-przyjęte wymiary oczepu i rozmieszczenie pali ( rys. poglądowy )

-schemat przyjęty do obliczeń

(dla płaszczyzny XZ)

	A=	1,89	B=	2,04	γb=	24,00	hρ
	hp=	0,15	h=	1,00	ρ =	1,69	0,45
schemat I	C=0,45		W=0,3
	STAŁE I ZMIENNE DŁUGOTRWAŁE
XZ	HX=	115	P=	4100	MY=	200
lp.	e	c	D	RA	RB	eobl.	Rmax/Rmin
1	0,00	0,4	0,42	1476,3	1147,5	0,077	1,287
2	0,10	0,4	0,42	1351,3	1397,5	0,177	1,034
pryjęto	0,20	0,4	0,42	1226,3	1647,5	0,277	1,343
	STAŁE I ZMIENNE WYJĄTKOWE
XZ	HX=	170	P=	4900	MY=	390
lp.	e	c	D	RA	RB	eobl.	Rmax/Rmin
1	0,00	0,4	0,42	1666,8	1566,5	0,114	1,064
2	0,21	0,4	0,42	1353,1	2193,9	0,324	1,621
przyjęto	0,20	0,4	0,42	1368,0	2164,1	0,314	1,582
schemat II
	STAŁE I ZMIENNE WYJĄTKOWE
XZ	HX=	130	P=	5300	MY=	-510
lp.	e	c	D	RA	RB	eobl.	Rmax/Rmin
1	0,00	0,4	0,42	3113,5	2186,7	-0,072	1,424
2	0,10	0,4	0,42	2467,1	2833,0	0,028	1,148
przyjęto	0,20	0,4	0,42	1820,8	3479,3	0,128	1,911

(dla płaszczyzny YZ)

schemat I	C=0,6	W=0,3
	STAŁE I ZMIENNE DŁUGOTRWAŁE
YZ	Hy=	125	P=	4100	Mx=	330
lp.	e	c	D	RA	RB	eobl.	Rmax/Rmin
1	0,00	0,8	0,42	1469,7	1160,7	0,111	1,266
2	0,17	0,8	0,42	1331,1	1438,0	0,276	1,080
pryjęto	0,20	0,8	0,42	1301,7	1496,8	0,311	1,150
schemat II
	STAŁE I ZMIENNE DŁUGOTRWAŁE
YZ	Hy=	120	P=	4600	Mx=	115
lp.	e	c	D	RA	RB	eobl.	Rmax/Rmin
1	0,00	0,8	0,42	1469,7	1160,7	0,057	1,266
2	0,19	0,8	0,42	1336,7	1426,7	0,267	1,067
pryjęto	0,20	0,8	0,42	1328,3	1443,5	0,277	1,087

R(max)=

3479,3

[kN]

-wnioski

We wszystkich schematach obciążeń stosunek maksymalnych sił obciążających pale do minimalnych jest mniejszy niż 1.91 ,a więc z godnie zaleceniami aby nie przekraczał on 3.00!

W takiej sytuacji możemy uznać, że pale są obciążone równomiernie ,a wartością na którą będziemy je wymiarować będzie

(schemat I pal B ).

2. Obliczenie długości i nośności pala.

(str.157 SKRYPT'97)

-obliczeniowy ciężar własny słupa

2.1. Dobór pala.

Przyjęto pale wiercone o średnicy

.

2.2. Obliczenie nośności pojedynczego pala (
)

((2)PN-83/B-02482)

2.2.1. Wyznaczenie jednostkowej, obliczeniowej wytrzymałości gruntu pod podstawą pala (
)

a) poziom zastępczy

Zgodnie z przekrojem geotechnicznym ( p.1.2. ) nie ma gruntów nienośnych , a więc nie ma w tym przypadku mowy o poziomie zastępczy. Poziom dla którego będą się odnosić wszystkie obliczenia to pierwotny poziom terenu .

b) określenie wartości
od
(Tab.1 PN-83/B-02482)

((4) PN-83/B-02482)

Zakładamy że pale będą kończyć się

w warstwie piasku grubego -grunt

niespoisty(w naszym przypadku

) i dla takich parametrów

wyznaczyliśmy

,

ale teraz musimy uwzględnić średnicę pali!

c) określenie wartości
od

• wyznaczenie głębokości krytycznej
  (dla pali wierconych:
  )

dla

((7)PN-83/B-02482)

- głębokość krytyczna (

)

- wyjściowa średnica podstawy pala

(

)

• wyznaczenie zależności wartości

od

2.2.2. Wyznaczenie jednostkowych wartości wytrzymałości pobocznicy pala.

a)określenie wartości
od
,
(Tab.2 PN-83/B-02482)

b)określenie wartości
od głębokości (one są tylko dodatnie!!)

3.5. Wyznaczenie długości pala

1. ciężar pala
   
   

2. długość pala (
   )

(str.147 SKRYPT'97)

(zakładamy strefy naprężeń nie będą na siebie nachodziły)

-pole powierzchni przekroju pala(

)

- obliczeniowej wytrzymałości gruntu pod podstawą pala (
-zakładamy, że pal

będzie osadzony w piaskach drobnych, poniżej

)

- współczynnik technologiczny zależny od rodzaju gruntu i typu pali (technologii wykonania)

( w naszym przypadku mamy do czynienia z palmi (Tab.4 PN-83/B-02482) wierconymi w

rurach obsadowych wyciąganych )

	Rmax=	729,73	q(r)=	71,51	P(r)=	990,73
	D=	4,2	γb=	24,00	la=	4,75
	warstaw	1	2	3	4	5
	t(r)max	21,19	60,26	33,51	33,51	71,41
	t(r)min	8,09	54,52	28,20	33,51	71,41
	Si	0,90	0,90	0,90	0,90	0,90
	hi	2,35	0,40	0,79	1,21
	As(i)	31,01	5,28	10,42	15,97
	Tr(i)	408,56	272,61	289,46	481,51
X	Grp	h(x)	As(x)	Tr(x)	R	Nt	speł.war.
0,00	1737,34	0,00	0,00	0,00	2467,07	2442,86	-
1,00	2103,10	1,00	13,19	848,01	2832,83	3290,87	OK
	długość pala wynosi		5,75

3. Pal w grupie.

((11) PN-83/B-02482)

- promień strefy naprężeń w gruntach

- średnica pala (

)

- grubość warstwy tego samego

- kąt rozchodzenia naprężeń w gruncie

(Tab.7PN-83/B-02482)

W przypadku a) naprężenia zachodzą na siebie i musielibyśmy zredukować w pewnym stopniu nośność pala! Ale istnie możliwość wykonywania pali pod kątem ,dla tego propozycją na rozwiązanie problemu zachodzenia naprężeń jest wykonać wiercenie tych pali pod kątem (co można zauważyć na rys.)!

5.Zbrojenie oczepu stopy

(wartość reakcji wzięto z tabel str.2 i 3 )

-wzdłuż osi „Y” (

)

przyjęto
(rozmieszczono je nad palami, w odległościach co 10

-wzdłuż osi „X” (

)

przyjęto
(rozmieszczono je nad palem, w odległościach co 8

Dołożono jeszcze po 2(na osi Y) i 3(na osi X)pręty między palami!

Ostatecznie przyjęto układ zbrojenia ,jak na rys.!

6

1

---