10

80 4. Elementy zginane

<J_ct = ~- + Aa ^ /_d,

,, ™ dla

M    1759-10~³

ó = y (0,550 - 0,0254) = ■—_921Q_₈ (0,550 - 0,0254) = 177,4 MPa,

w środku ciężkości dolnego kątownika oraz dla M    1759 -10^-3

Aa = —0,550 - o =    --    _ „ 0,550 - 177,4 = 4,8 MPa,

4    530092 -KT⁸    ,    ,    ,

na dolnej krawędzi kątownika, jest spełniony

+ 4,8 = 187,1 MPa < f_d = 235 MPa;

a*,, =

177,4

0,973

- w środniku naprężenia normalne średnie są równe zeru (i/r_ot = 1). Sprawdzenia wymaga wpływ sił poprzecznych na nośność belki. Według tabl. 7 nie jest spełniony warunek smukłości przy ścinaniu

— = tM. = 125 > 70e = 70 0,957 = 67,0,

K 8

w związku z tym wg tabl. 8, przy uwzględnieniu przyjętego rozstawu żeber poprzecznych dla

= 1,136,

„    1,25

1,1

K_v = 0,65 J2 ~ \ = 0,65 J2 - -J— = 0,688 < 0,8, V p    V 1,136

określono smukłość względną środnika wg wzoru (7)

a wg wzoru (17)

b K	/ /d	1000 0,688
7 56 1	/ 215	8	56
		1	1
	<Ppv	Ap 1,61 ^=

= 1,606 < 5,

Nośność obliczeniowa przekroju przy ścinaniu wg wzoru (16)

V_R = 0,58<p_pvA_v/_d - 0,58■ 0,623■ 110,0-lO'²-0,8-KT²-235-10³ = 747 kN.

Nośność ta jest większa od największej siły poprzecznej w belce, równej w przekroju przypodporowym 472 kN (rys. 4.2).