1 4

94 5. Elementy ściskane i zginane

W celu wyznaczenia <p_L określono wg zał. 1, rozdz. 3.1 normy

if = i² + iy + y² = 6,58² + 1,84² + 0 - 46,68 cm², i_s = 6,832 cm

oraz wg wzorów (Zl-4) i (Zl-5)

/V' =

~n²EL

AlJ)¹

n²EI_y

+ GL

k²■205■10^ć■68,3 *10^-8

(1,0-2,4)²

= 239,9 kN,

1

46,68 10-

jt² * 205-10⁶-3958-10“¹²

(1,0-2,4)²

+ 80 • 10⁵ * 3,61 • 10^-8J = 916,5 kN.

Moment krytyczny odcinka słupa między dwoma ryglami wyznaczono wg wzoru (Zl-9) jak dla pręta o przekroju bisymetrycznym, obciążonego na końcach momentami zginającymi. Dla określonego wg tabl. 12, poz. a, y3 = 0,960 oraz wg tabl. Zl-2, A₀ = 0 i B = lip = 1/0,960 - 1,042 otrzymano

M_cr = Bi_siĘĘ = 1,042 ■ 6,832■ 10“²V239,9■ 916,5' = 33,38 kNm.

Według wzoru (50)

1,15

25,08

33,38

= 0,9968

oraz z tabl. 11, wg krzywej a₀, <p_L = 0,760.

Nośność (stateczność) elementów ściskanych i zginanych należy sprawdzać wg wzoru (58)

N _{+    +} /3_yM_ymm 1 _ _A

<P,N_Rc    M_Ry

gdzie składnik poprawkowy należy obliczać wg wzoru (57)

- 8-M N

Ą - 1,25^^-^—    0,1.

Mri N_Rc

W przypadku możliwości wyboczenia się elementu w dwóch kierunkach nośność należy sprawdzać dwukrotnie dla ę_x oraz dla <p

1. Sprawdzenie dla ę_x. Według tabl. 12, poz. c oraz rys. 5.1 określono AtMr_max = maxA7 na odcinku 0,4-6,6 = 2,64 m ^ z ^ 0,6-6,6 = 3,96 m jako równe

stąd przy

^ ™    2,64 - 2,4

15,58 - ————— (15,58 - 14,21) = 15,44 kNm,

2,4

N

My

Rx

15 44 14 56

1,25-0,688-1,0= 0.019 < 0,1, 25,08 432,2