98 5. Elementy ściskane i zginane
Dla przekrojów klasy 2 \j/ = 1,0 a ap ^ 1,0. Nośność obliczeniową przekroju przy zginaniu określono wg wzoru (42), przy przyjęciu wg zał. 4 ap - 1,07,
Mr = apWfd = 1,07• 1160 ■ 10~6• 215• 103 - 266,9 kNm.
Nośność obliczeniowa przekroju przy osiowym ściskaniu wg wzoru (33)
NRc = *M/d = 1,0 • 84,5-10-4- 215 -103 - 1817 kN.
Współczynnik długości wyboczeniowej słupa ramy określono wg zał. 1, p. 2. Przyjmując dla podstawy słupa K0 = 0,1 Kc, wg wzoru (Zl-3) określono stopień podatności węzła dolnego
xd = KJ(KC + K0) = KC/(KC + 0,1 Kc) = 0,909.
Dla górnego węzła przy sztywności słupa
23130
Kc - Uh = = 36,14 cm3
i sztywności zamocowania
23130
K0 = KvUU = 1,0 = 16,08 cm3,
stopień podatności wynosi
xg = 36,14/(36,14 + 16,08) = 0,692.
Z wykresu Zl-3b, jxx = 2,45.
Smukłości słupa wynoszą
l - tik - 1’45'M0 - 95 03 * -
4 i, - 16,5 - 95’°3' ^ "
Smukłość porównawcza wg wzoru (38)
smukłości względne wg wzoru (35) i współczynniki wyboczeniowe:
_ tiyly _ 0,96-640
3,95
= 155,5.
i wg krzywej b, ęv = 0,269.
_ 95,03
x 2P 84 1,131
i wg krzywej a (tabl. 10 i 11), ęx = 0,616 oraz
2, 155,5
^ ~ Z„ ~ 84 “ 1,851