1 8

98 5. Elementy ściskane i zginane

Dla przekrojów klasy 2 \j/ = 1,0 a a_p ^ 1,0. Nośność obliczeniową przekroju przy zginaniu określono wg wzoru (42), przy przyjęciu wg zał. 4 a_p - 1,07,

M_r = a_pWf_d = 1,07• 1160 ■ 10~⁶• 215• 10³ - 266,9 kNm.

Nośność obliczeniowa przekroju przy osiowym ściskaniu wg wzoru (33)

N_Rc = *M/_d = 1,0 • 84,5-10-⁴- 215 -10³ - 1817 kN.

Współczynnik długości wyboczeniowej słupa ramy określono wg zał. 1, p. 2. Przyjmując dla podstawy słupa K₀ = 0,1 K_c, wg wzoru (Zl-3) określono stopień podatności węzła dolnego

x_d = KJ(K_C + K₀) = K_C/(K_C + 0,1 K_c) = 0,909.

Dla górnego węzła przy sztywności słupa

23130

^Kc - Uh =    = 36,14 cm³

i sztywności zamocowania

23130

K₀ = KvUU = 1,0    = 16,08 cm³,

stopień podatności wynosi

x_g = 36,14/(36,14 + 16,08) = 0,692.

Z wykresu Zl-3b, jx_x = 2,45.

Smukłości słupa wynoszą

l - tik - ¹’⁴⁵'^M0 - ₉₅ 03    * -

⁴    i, -    16,5    - ⁹⁵’°³' ^ "

Smukłość porównawcza wg wzoru (38)

Pm A

smukłości względne wg wzoru (35) i współczynniki wyboczeniowe:

_ ti_yl_y _ 0,96-640

3,95

= 155,5.

^{Zp = 84l/}T ⁼⁸⁴vH ^=84:

i wg krzywej b, ę_v = 0,269.

1

_ 95,03

^x 2_P 84    ^1,131

i wg krzywej a (tabl. 10 i 11), ę_x = 0,616 oraz

2,    155,5

^ ~ Z„ ~    84    “ ^1,851