13

Przykład 9.4

Hi = 13,90 kN (10,69 kN), H, = 6,95 kN (5,35 kN).

Obliczenia ramy wg teorii I rzędu wykonano za pomocą programu komputerowego, uzyskując wartości obliczeniowe (charakterystyczne) przemieszczeń poziomych (rys. 9.4c)

ul = 8.0 mm (6,2 mm), ul = 13,2 mm (10,2 mm), u] = 15,4 mm (11,8 mm),

czemu odpowiadają następujące wartości obliczeniowe przechyłu sprężystego poszczególnych kondygnacji (rys. 9.4c)

■10“³ = 1,44-10"³,

0,611 * 10“³.

Wartości maksymalnych momentów zginających M¹ zestawiono w tabl. 9.2. Przemieszczenia charakterystyczne u¹ spełniają warunki stanu granicznego użytkowania zgodnie z p. 3.3.Ib i 3.3,3b normy, ponieważ

ul 6,20-Kr³ hi ~    4,5

<-

u¹

max T~ = T~ h hi

1 1

726    500'

W celu wyznaczenia wskaźników wrażliwości na efekty II rzędu a_H, oblicza się dla poszczególnych kondygnacji wartości: ZP, ZN, UH, a następnie ze wzorów (69) i (70) wartości wskaźnika a_H. W obliczeniach dotyczących kolejnej kondygnacji uwzględnia się wartości sumarycznych obciążeń uzyskane dla kondygnacji poprzedniej.

Postępując w ten sposób otrzymuje się - dla kondygnacji 3

ZN = YP = 2q_zl = 2-31,2-6,0 = 374,4 kN, ZH= H₂ = 6,95 kN,

- dla kondygnacji 2

ZP = 2qJ + 2F = 2-58,8-6,0 + 2*134,2 = 974,0 kN, ZN = (ZN), t 374,4 + 974,0 = 1348 kN, ZH - (ZH'h + Hi = 6,95 + 13,90 = 20,85 kN,