28 luty 09 (73)

74

k. =

A,

13.29

E_rJ_t E_s-J_> E. ■ J. , E. 7-    3.64 + 13.29 + 6,75 + 16.87

= 0.328

A, A, i* A.

Uwaga: Wykorzystano obliczenia charaktery styk elementów modelu podane w przykładzie P.3.

M_u = 0.328 • 0.85 - 57.76 = 16.1 kNm N_u = 565.42 kN

565.42

N,.

g, = —+ e. = ¹⁶-- + 0.01 = 0.039 m

e, > 0.05 • t = 0.05 • 0.38 = 0.019 m e, < 0.33 • t = 0.33 • 0.38 = 0.125 m

e, = 0.039 m < 0.33 ■ /; przyjęcie modelu ciągłego było właściwe

2-e    7-0 039

0, = 1-^ = 1- - — =0.79 ¹    /    0.38

iV, _u =<p.-A-f_J= 0.79 • 0.475 • 2.45 10* = 919.36 kN yV„_w(= 919.36 kN) > N_rrJ(= 565.42 kN)

Przekrój 2-2

Uwaga: W poziomie ławy fundamentowej przyjęto, z dokładnością wystarczającą do niniejszych obliczeń:

• +0.01 = 0.024 m

M _u = 0.5 • M _u = 0,5 16,1 = 8.05 kNm N_2j =588.92 kN 8.05

e, =•

588.92 e, >0.05-r = 0.015 m

0, =1-

2-e,

= 1-

2-0.024

= 0.88

t    0,38

iV_JM = 0, - A • f_d = 0.88 • 0.475 ■ 2.45 • 10^} = 1024.10 kN N_3M(= 1024.10 kN) > /V_2J(= 58S.92 kN)

Przekrój m-m

+ 0.01 = 0.0212 m

M „j =0,6M_U -0.4A/, , =0,6 -16,1 -0.4 -8,0.5 = 6,44 kNm 6,44

e_ = -

577.17