33
jo |
O |
i |
ó |
1# |
€> |
O |
# |
% '9'%: |
/%• |
i> r |
Rys. $,tS. Scćc-ssa cblkzemew-y dla wSfM>fejTtńiSa ?rt„ według fil)i[12]
p
i
u
Wyznaczanie nośności pali werlug propozycji D. Sobali [17]
W związku | tym. cc oMkzeniow-a wartość graniczna pala wyznaczona w p. 3.2.3.1 .według normy PN-S3 BA32442 ?. |{m nie może być bezpośrednio odnoszona do wartości P.Y-J ł \ s 1 w BwissSrif 7 D Sobola ztpitronow 1 procedurę przejścia między tymi wartościami. Andor metody założył. że warunek nośności GEO powinien odpowiadać warunkow i stanu granicznego z normy palowej:
Wartości współczynników- bezpieczeństwa dla obciążeń F& określone są w załączniku krajow ym do normy PN-EN 1990, natomiast współczynniki bezpieczeństwa dla nośności geotechnkenej |||§ zostały ustalone w zabączniku krajowym do PN-EN 1997-1 przez przyjęcie drugiego podejścia obliczeniowego. W proponowanej metodzie Sobala przyjął zasadę równoważności niezawodności uzyskiwanej dla nośności pali przed wprowadzeniem i po wprowadzeniu Eutokodu 7.
Według punktu 3.2.2 wartości charakterystyczna oporu granicznie wynosi:
_ „ + Sfest HS«i . (^v,ea!e)„un j H *,c.
Wartość obliczeniowa:
IS—
RS:
7t
(3.26)
Jeżeli założymy, że typową sytuacją jest projektowanie fundamentu na podstawie jednego profilu gruntowego, to (A" --ą. j,gg| 1 (Ursak)^ ■ | i |g i £t 11.4, wówczas równanie naft..- przyjmuje postać:
Rys Jfs-sak
R^j --1-1
7i YRJ ' ) i 's
(3.28)
Rc*
Vt
Przyrównując do siebie powyżej zapisane równania otrzymujemy:
i**•»■£
ywt/A,, $? +
y . Yl >i --i.j Óą