kurmaz080

80

80

= 0,045 mm,

SH Sb-E*)-T_s = (12,195- 0,21)-S,o45=n,985-_O^Oo45 mm.

4. WYSOKOŚĆ DO CIĘCTWY

Tabl. 1.5.9.14. Zależność

A, C~f (klasa doki.)

Od 3? 2-°	A	C
7	0,07	15
8	0,11	23,8
9	0,17,4	37,6

Rzeczywista grubość zęba po cięciwie (podawana na rysunku wykonawczym koła)

Śi⁼KŚnr^Eses)-T$_e, mm - dla zębnika,

Ś₂ =(S_n2-E_gcs)-Tś_e, mm - dla koła zębatego, gdzie: E_Ses- najmniej sza odchyłka średniej podziałowej grubości zęba po cięciwie na zewnętrznym czole kół dla zębnika (koła zębatego), ^m E-_ses=E-_scs Kr [Re/(Re-0,5 b)l T_ie - tolerancja średniej podziałowej grubości zęba po cięciwie na zewnętrznym czole kół dla zębnika (koła zębatego), /zm T_śe = T_Sc[R_e/(R_e-0,5b)],

Eścs~najmniejsza odchyłka średniej stałej cięciwy zęba (tabl. 1.5.9.7), /xm Eśc$=f (średnia średnica podziałowa da, kąt stożka podziałowego <5, średni moduł

ZDjn),

Tś_C - tolerancja średniej stałej cięciwy zęba (tabl.

1.5.9.9), /^m,

7}_c=f (rodzaj tolerancji luzu bocznego, F_r),

K_r- współczynnik (tabl. 1.5.9.8) dla określenia wartości E-_aes przy różnych klasach dokładności, R_e - zewnętrzna długość tworzącej stożka, mm, b - szerokość uzębienia, mm,

F_r - dopuszczalne bicie promieniowe uzębienia (tabl. 1.5.9.10), i>=f(klasa dokladn., dm, mm).

Najmniejsza odchyłka średniej stałej cięciwy zęba Eścs jest określona tylko dla rodzaju pasowania H i klasy dokład ności 7. Dla określenia Ei„ w innych klasach dokładności i rodzajach pasowań, wartości E_jcs mnoży się przez współ czynnik Kr. Przy pomiarze grubości zębów na zewnętrznym czole kół najmniejsza odchyłka średniej stałej cięciwy zęba £505 i tolerancja T_sc zwiększa się w stosunku [(i?_e-0,5£)/R_e]-

PRZYKŁAD 2: Koło stożkowe o dokładności 8—C, Z = 32,

m_te= 5 mm, X₂= 0, X_T\~ 0, R_e= 93 mm, b= 32 mm, 5= 63°.

&i= (1,571+0,728 Xi +X_Tj) m_De= (1,571+0,728-0 +0)- 5 = 7,855 mm, 5₅₂=7Tin_te-& ,=3,14159-5-7,855 = 7,855 mm,

m_m=m_te ■ (R _e- 0,5b)/R_c = 5■ (93 - 0,5 -32)/93 = 4,2 mm,

E_ief* 0,03mm (tabl. 1.5,9.7) (m_m= 4,2 mm, ^ 63°),

d_w=m_m-Z=4,2-32= 132 mm,

K_r= 3 (tabl. 1.5.9.8) (klasadokładności- 8, rodzaj pasowania-C),

F_T = 0,071 mm (tabl. 1.5.9.10) (klasa dokładności -8, d_ro=132 mm, m_m=A,2 mm),

Tj _c = 0,11 mm (tabl. 1.5.9.9) (F_r= 0,071 mm, rodzaj tolerancji c),

E_lm =Eścs Kr[R_e /(Re- 0,5b)]=0,03-3-[93/(93 -0,5 • 32)]=0,108 mm, T_Ie =r_5c[_JR_f/(i?_e-0,56)]=0_jn-[93/(93-0,5-32)1=0,133 mm,

502 = 0,883 5c₂= 0,883 -7,855=6,936 mm,

ś₂= (Ś_o2~E_Ses) ^— 7}_e =(6,936-0,108)_o_fl33 - 6,828-o₍₁₃3 mm.

3.2. Dla kół ślimakowych nominalna grubość zwoju ślimaka po cięciwie $*=1,571 m cos?, mm.

Rzeczywista grubość zwoju ślimaka (podawana na ry sunku wykonawczym ślimaka) S=(S_a-Eś_S)-T_s , mm, gdzie Eśs -najmniejsza odchyłka grubości zwoju po cięciwie, firn E-^E^+EF,

Ejg (tabl. 1.5.9.11),    odległość osi a_w, rodzaj pa

sowania), /zm (I składnik),

E£ (tabl. 1.5.9.12), £^=f(odległość osi a_w> klasa dokładności), /im (n składnik),

T_ś - tolerancja grubości zwoju po cięciwie (tabl. 1.5.9.13),

7i = f(rodzaj pasowania, dopuszczalne bicie promieni o we zwoju fr), /im,

fr -dopuszczalne bicie promieniowe zwoju fr=Ad+C, /im, d - średnica podziałowa ślimaka, mm,

A, C - współczynniki (tabl. 1.5.9.14).

PRZYKŁAD 3: Ślimak o klasie dokładności 7-C, m = 8 mm,

“    rf = 64 mm, 7= 14°2\ o_w= 192

Ś_B = 1,57Im cos7 = 1,571-8-0,9703 = 12,195 mm,

£^=0,12mm,    = 0,09mm,

EzT 0,12+0,09 = 01 mm, A = 0,07, C = 15, fr= 0,07- 54+15 = 18,8 Mm, Tj

Tabl. 1.5.9.11. Najmniejsza odchyłka grubości zwoju po cięciwie E&, /zm (I składnik)

	Odległość osi aw,		mm
'5P !§	i >80 j>120	>180	>250	>315	>400
■81	$80 j $120;$1 80	$250	$315	$400	$500
	E	śg, fim
H	O O 0	0	0	0	0
E	32 38 i 42	48	56	60	67
D	48 • 56 i 67	75	85	95	105
C	80 | 95 i 105	120	130	140	160
B	130 150 j 170	200	220	240	260
A	200 220 | 260	300	340	380	L 420

(dla kół stożkowych i kół ślimakowych)

4.1.    Wysokość do cięciwy zęba koła zębatego stożkowego (i? ₀) — najkrótsza odległość od wierzchołka zęba stożkowego koła zębatego do środkowego punktu grubości zęba po cięciwie (rys. 1.5.9.2)

mm,

£0=1,0 - współczynnik wysokości głowy zęba (zwoju).

Dla danych przykładu 2

b_a--,(1,0+0)-5-0,1607-7,855=3,738 mm.

4.2.    Wysokość do cięciwy zwoju ślimaka (b_a) - najkrótsza odległość od wierzchołka zwoju ślimaka do środkowego punktu grubości zwoju po cięciwie (rys. 1.5.9.2)

b_a=b'_a-m +0,55-5i]tg (0,5 arc sin (5,-tg²7/d)), mm.

Dla danych przykładu 3    (^ o ⁼1,0)

£_o=l-8+0,55-12,195-tg(0,5arcsin(12,195 tg²14°/64)) =

= 8,154 mm.

1.5.9.12. Najmniejsza odchyłka grubości zwoju po cięciwie E&, /im (II składnik)

Tabl. 1.5.9.13. Tolerancja grubości zwoju po cięciwie Tś, firn

Dopuszczalne bicie promieniowe zwoju f_r, M^m

	>8	>10	>12	! > 16	I >20	>25	>32	>40	>50	>60	>80	: >100	>125	>160'	i >200	>250
$8	$10	$12	$16	|$20	1 $25	$32	$40	$50	$60	$80	$100	i $125	$160	$200;	$250	$320
				Tolerancja grubości zwoju po cięciwie								Tś, f±m
1 21	22	24	I 26	! 28	32	38	42	50	60	70	90	110	130	160 i	200	240
: 25	28	30	32	{36	42	48	55	65	75	90	110	130	160	200;	250	300
s 30	34	36	40	45	52	60	70	80	95	110	140	170	200	260 !	^! 320	400
i 40	45	48	52	i 58	65	75	85	100	120	130	170	200	250	320	! 380	480
[52_	55	60	65	J75	[_81_	95	110	130	150	180	220	260	320	400 l	| 500	630

|			Odległość osi aw,				mm
i a •§	Moduł j		>80 i	>120	1 >180	>250	>315	>400
jn 3	m	$80	kl20	kl 80	li $250	$315	i$40d	$500
r-s	mm	E£, M^m
1	1,0+3,5	60	63	71	75	80	85	90
	3,546,3	63	67	75	80	85	90	95
7	6,3410			85	90	95	100	105
	10416				100	105	110	120
	16425				!	130	130	140
	1,043,5	90	100	Tfo	1120	130	140	150
	3,5:6,3	100	110	120	! 130	140	140	150
8	6,3410			130	I 140	150	160	160
	10416				160	170	180	180
	16425					200	210	220
	1,043,5	150	160	180	i 190	210	220	240
	3,5:6,3	160	180	190	| 210	220	240	250
9	6,3410			210	i 220	240	250	260
	10416				! 260	280	280	300
1	16425				i. ..	320	340	340