Scan0030 3

ift 100    150    200 W 250 P_Tm

Rys. 2.45. Wpływ czernieniu powierzchni radiatora na zależność jego rezystancji cieplnej od strat mocy przy chłodzeniu naturalnym

od jakości wykonania powierzchni (polerowana, czerniona itp.) oraz od wartości strat mocy współpracującego z nim przyrządu półprzewodnikowego (rys. 2.45).

M ni linii ii \ o znacznej emisyjności powierzchni wykazują mniejsze wartości rezys-fii jl i icplncj K_{\_mi. Z tych względów, dla scharakteryzowania wybranej konstrukcji linii n ii powietrznego jest niezbędne określenie:

•• |>i. ypudku chłodzenia naturalnego

"bu wykonania powierzchni radiatora (polerowana, czerniona itp.);

/uh /tu im i rezystancji cieplnej radiatora od wartości strat mocy, współpracującego mm przyrządu półprzewodnikowego, przy określonej długości radiatora K/’(AV)) przy / = const);

- pi p uli u chłodzenia wymuszonego

. uh .mim u i rezystancji cieplnej radiatora od jego długości przy ustalonej prędkoś-• i pi • pływu czynnika chłodzącego (powietrze), czyliR_thm = f(/) przy v = const; i uh mu im i rezystancji cieplnej od prędkości przepływu czynnika chłodzącego i p. r.v u ‘ 11 z a) pi/y określonej długości radiatora (/?_thra = f(u) przy / = const).

2.1

W ul lu.l, u piosiownika sześciopulsowego przez diodę o prądzie przewodzenia •., - I ' ■ \ płynie prąd If(aw) = 65 A. Dioda jest zamocowana na radiatorze typu 1_} pui w nl\ u any sposób chłodzenia - naturalny, przewidywana maksymalna tem-uim.i .u... /.Mii;i /'„ - 60'C. Sprawdź, czy nie zostanie przekroczona dopuszczalna ip. i Mim u obudowy diody.

/, wyki esów pokazanych na rysunku 2.46 odczytuje się dla prądu o wartości ,Vi = A. temperaturę 7’_c._max = 142°C (rys. 2.46a) oraz straty mocy HO W (rys, 2.46b). Według katalogu wartość rezystancji przejścia , =- o.l(' W ';'/;, = 60°C.

4 iin itr

•"pu-./i żalną temperaturę obudowy oblu /a się m» podstawie • . om

nu

U, 12 MM".

Rys. 2.46. Sposób postępowania przy określaniu warunków chłodzenia w przykładzie 2.1: a) zależność dopuszczalnej temperatury obudowy przyrządu półprzewodnikowego od średniej wartości prądu przewodzenia; b) zależność strat mocy od prądu przewodzenia; c) zależność rezystancji cieplnej radiatora od strat mocy

/ - układ o kącie przewodzenia A = 180°el, 2 - układ o A = 120°el, 3 - układ o A = 60°el

/ wykresu R_t\_v-_a = f(/V(AV)) dla chłodzenia naturalnego (rys. 2.46c) otrzymuje się pi/y /’/.(av) = 80 W, R_thra = 0,8°C-W^_I. Rzeczywista rezystancja cieplna radiatora jr »l niższa niż wyliczona.

Sprawdzenie rzeczywistej temperatury obudowy diody:

T_c = (R_lhrcl + R_thcr)P,_XAv) + T_a = (0,80 + 0,12) 80 + 60 = 133,6°C

I' /oczywista temperatura obudowy diody T_c = 133,6°C jest niższa niż wartość do-I'U /alna Tc|_I1UX = 142°C.

Dobór radiatora do półprzewodnikowego przyrządu mocy. Dla wybranego i 41.i . wodnikowcgo pi M/ądu mocy dobór radiatora sprowadza się do określenia h pu i, ul mit n u (iv. ’.-l /), l-.inii-po rezystancja cieplna (w danych warunkach chłodzeni.n p i mniej.*-/ .i m. > >1 • 11> -«* i u i • m ł • >/v,|, oraz do ustalenia warunków jego cliło d/rpjtt W tym celu mdc/y ubije/,yć utraty mowy /^łitió

J

hm

ni a ihi - katalogu (InpUi/i ^Iną !* mpt ratnfg fili ul-im v ki/entowrj;