28 luty 09 (61)

62

">-0015

4>, = 1 - -=-5. = 1 - -    - = 0,90

/    0.30

A\_w =<£_, -^A'fj = 0,90-0,375-1.77-10³ = 597.4 kN A\_w(= 597.4 kN) > N_:J(= 480.7 kN)

Przekrój m-m - kombinacja obciążeń jak na rys. P.3.3

= 0.6 • M_u - 0.4 • M_2j = 0.6 - 5.79 - 0.4 • 1.23 = 2.98 kNm

Rys. P.3.6. Rozkład momentów zginających na wysokości ściany

= 2.98 kNm

N_mJ = 468,4 + 0.5 -12.27 = 474.54 kN

e

2.98

474.54

+ 0.01 = 0.016 m

e_m >0.05r =0.015 m wysokość efektywna filara ^/W=AA^/*i

konstrukcja usztywniona przestrzennie w sposób eliminujący przesuw poziomy, ze stropami z betonu opartymi na ścianach za pośrednictwem wieńców żelbetowych p„ =1.0    (PN-tabl. 17)

filar podparty przy dolnej i górnej krawędzi P„ - P 2 =0.75

Uwaga: Przyjęcie wartości 0.75 uzasadnione jest spełnieniem warunków stosow ania modelu ciągłego (dotyczących wieńców, zbrojenia podporowego, naprężeń obliczeniowych i mimośrodu <?, - zgodnie z poprawką Az 2/7 do PN-B-03002:1999 [1]).