28 luty 09 (69)

70

70

⁰’³⁰t-z

i._e '>.n(P4 0_: =1—Ł = i- ~    ~ ~ -0.84

M *

N_JU = 0₂ ■ A ■ f_t = 0.84 - 0.60 1.77 10 '= 892.1 kN N_łJU(= 892.1 kN) > N,j(= 700.15 kN)

i.n)

Przekrój m-m - schemat 3 na rysunku P.4.2

(2£,

M_u = 23.03 kNm

V <•' 3^ ó ~>i

3.68-4.0-6.0-

M

-i i

12

= 44.16 kNm

M_u = 0.10 • 0.85 • 44.16 = 3.75 kNm

=0.6A/_W-0.4M__V =0.6-23.03-0.4-3.75 = 12.32 kNm

'•■ii ■■■■■'■<■    ,    .'fj

16

12.32 + 0.52

_w 0.916-3.01- _n„_IXI A/ _Wl =-—-= 0,62 kN m

; <?„ >0.05-;

+ 0.01 = 0.029 m >0.05 •/ = 0.015

6S5.35 /    0.30

wartość h_c,r = 2.26 m obliczono w przykładzie P.3

, ,,₆    ■

^ = — = 7.53 r 0.3

a_c _ =700 ti ?>•'

na podstawie tablicy 16 w PN [1] określono 0_n = 0.75 =0_mAf_ć= 0.75 • 0.60 -1.77 • 10^J = 796.5 kN N_rJU(= 796.5 kN) > N_u(= 6S5.35 kN)

Wniosek: Nośność analizowanego filara w ścianie zewnętrznej jest we wszystkich przekrojach wystarczająca.

Uwaga: Dla porównania przeprowadzono obliczenia w przekroju środkowym ściany dla kombinacji oddziaływań na stropach jak na rys. P.4.2 - schemat 3. ale przy założeniu, że strop nad piwnicą będzie obciążony obciążeniem stałym g(/f> 1) = 4.91 kN/m". Przy takich założeniach: