..... 1 000 m3 -1 500 m3
—-2500m3 .......4 000m3
5 000 m3 6 000 m3
..... 8 000m3 -10 000 m3
-——15 000 m3 ---Mer = 16.33 kNm/m
---Mer = 19,25 kNm/m---Mer * 25,81 kNm/m
M
[kNm/m]
-120 -100 -80 -60 -40 -20 0 20 40
Rys. 7. Rozkład południkowych momentów zginających w powłoce wg wariantu e), sprężenie i parcie gruntu
Rys. 5. Rozkład południkowych momentów zginających w powłoce wg wariantu c), sprężenie i parcie gruntu
Rys. 6. Rozkład południkowych momentów zginających w powłoce wg wariantu d), sprężenie i parcie gruntu
efektywny stopień zbrojenia Ac
Pr =
'ctetf
(8) | |
A Pr' |
(9) |
średni rozstaw rys
sm = 50 + 0,25k^k2 naprężenie w zbrojeniu rozciąganym przez rysę f Msd AAd-4“-
średnie odkształcenie zbrojenia rozciąganego
v2‘
e =-^ *" E.
1-AA>
obliczeniową szerokość rysy
^k=Psmesn).
(10)
(11)
(12)
Przy założonej średnicy zbrojenia i przyjętym rozstawie prętów zbrojeniowych, wysokość strefy ściskanej w przekroju zarysowanym wynosi: 44,9; 48,0 i 53,7 mm odpowiednio w wypadku powłoki o grubości 0,175; 0,19 i 0,22 m. Zagęszczając rozstaw zbrojenia do 75 mm uzyskano w przypadku wariantu c):
— szerokość rysy poniżej 0,1 mm w wypadku stanu sprężenia i parcia gruntu (p + g),
— wysokość strefy ściskanej w przekroju zarysowanym x„ = 50 mm gdy h = 0,175 m oraz x„ = 53 mm gdy h = 0,19 m,
— maksymalne naprężenie as = 148,5 MPa.
W przypadku wariantu d) uzyskuje się analogiczne efekty, przy czym <ys = 141 MPa.
116
INŻYNIERIA I BUDOWNICTWO NR 2/2001