KsDep50

>n m 0,180 /e wstawką pro*tq, m 0,410 l»t / wstawki, o_A I I, Obliczanie H_{) pozwoli na okre4lenli rzin/ywhtych wartod

założyć, np, a_t ■ l, e «

poprzednio założonych współczynników, których wyznaczanie nuleży oprzi na następujących zasadach:

Próg jazu ma do spełnienia ważne funkcje, a także musi spełniać pewne warunki hydrauliczne i statyczne. Rozważmy kształt obrysu zewnętrznego w przekroju poprzecznym progu na rysunku 3.1. Odcinek AB jest elemenimi pionowym ściany czołowej i razem z pochyłym odcinkiem BC stanowi siaty] ścianę piętrzącą. Ogólnie można powiedzieć, że proporcje długości tych on cinków, a także wielkość kąta cl₁ mają umiarkowany wpływ na wydali k przelewu. Wydatek będzie tym większy, im dłuższy jest odcinek AB w stostin ku do odcinka BC i im bliższy kąta prostego jest kąt a_r

Od punktu C do D przebiega krótki łuk, który płynnie wprowadza ściand piętrzącą w krzywą Creagera. Krzywa Creagera (odcinki DE i FG przy długu* ści odcinka EF = 0) jest obrysem dolnej krawędzi srngi o grubości H pr/m pływającej nad przelewem o ostrej krawędzi, umieszczonym na pozionilij punktu E. Kształt progu wyprofilowany wg tej linii zapewnia teoretyc/ni| występowanie ciśnienia atmosferycznego wzdłuż krzywej DG, podczas pr/iw pływu miarodajnego. Zmniejszenie warstwy przelewającej się przez pnij zaprojektowany dla warstwy H powoduje wzrost ciśnień powyżej atmosferycad nego, a zwiększenie warstwy przelewowej (np. podczas przepływu wód kim trolnych), doprowadza do ciśnień ujemnych (w stosunku do atmosferycznego Odstępstwa od profilu Creagera są możliwe, jeśli zmiany powodują poszer/tty nie przekroju poprzecznego w stosunku do profilu teoretycznego.

Poszerzenie profilu zmniejsza wydatek przelewu, ale nie grozi powstaniem podciśnień, co prowadziłoby do kawitacji betonu na powierzchni spływowd progu.

Współrzędne profilu Creagera przy założeniu H = 1 podano w tablicy 3,1 [18]. Początek układu współrzędnych znajduje się w punkcie O_x na rysim ku 3.1. Aby otrzymać poszukiwane wartości x i y dane z tablicy należy po mnożyć przez rzeczywistą wartość H_Q.

Krzywa Creagera kształtuje profil progu, którego korona nie ma płas/,* czyzny poziomej (odcinek EF = 0). Dla tego przypadku, a także dla krótku*j wstawki prostej, gdy EF < 0,6 H, współczynnik wydatku m zależny od sin sunku —- należy przyjmować wg tablicy 3.5. Tablice o kolejnych numer;u li

P_g

3.5-f3.11 przedstawiono za pozycją bibliograficzną [10]. Często poszerzeni! korony progu jest niezbędne np. do oparcia belek szandorowych między wmj* kami w filarach od strony WG, do wytworzenia płaszczyzny i przestrzeni montażowej między szandorami a zamknięciem głównym podczas jego ie montu lub wymiany uszczelnienia. Jeżeli długość wstawki prostej EF > 0,6 II to współczynnik wydatku m zależy od stosunku L/H, gdzie L — długość wsią wki prostej EF. W tablicy 3.6 podano wartości współczynnika m w dodatkowi ) /ależności ////, Opis mluyk w » m il« >y inlripirlowm lar ze urn u .nu., nogo stoiunku długości wstawki / du grubości warstwy przelewającej się //, która kształtowała krzywa Creagera (4 kolumny pionowe), mamy w każdej / kolumn wiersze poziome dla różnych grubości warstwy przelewającej się //, i odpowiadające stosunkowi L/H_{ współczynniki wydatku m.

Tablica 3.4

Współrzędne profilu Creagera

X	y	X	y	X	y
0	0,126	1,4	0,564	2,8	2,462
0,1	0,036	1,5	0,661	2,9	2,640
0,2	0,007	1,6	0,764	3,0	2,824
0,3	0,000	1,7	0,873	3,1	3,013
0,4	0,006	1,8	0,987	3,2	3,207
0,5	0,027	1,9	1,108	3,3	3,405
0,6	0,060	2,0	1,235	3,4	3,609
0,7	0,100	2,1	1,369	3,5	3,818
0,8	0,146	2,2	1,508	3,6	4,031
0,9	0,198	2,3	1,653	3,7	4,249
1,0	0,256	2,4	1,804	3,8	4,471
1,1	0,321	2,5	1,960	3,9	4,698
1,2	0,394	2,6	2,122	4,0	4,930
1,3	0,475	2,7	2,279	4,5	6,220

t i|t|aśnienie: współrzędne podano dla H₀ = 1; dla innych wysokości linii energi nad progiem ‘.półrzędne * i y należy mnożyć przez rzeczywistą wartość H₀.

Tablica 3.5

Wartości współczynnika wydatku m dla progu bez wstawki prostej EF = 0 i EF < 0,6 H

(rys. 3.1)

»o Pg	0	0,2	0,4	0,6	0,8
0	0,494	0,491	0,489	0,487	0,485
1	0,483	0,481	0,479	0,477	0,475
2	0,473	0,471	0,468	0,466	0,464
3	0,462	0,460	0,458	0,456	0,454
4	0,452	0,449	0,447	0,445	0,443
5	0,441	0,439	0,437	0,435	0,433
6	0,430	0,428	0,426	0,424	0,422
7	0,420	-	-	-	—

I

97