- 136 -
.-1 , ,, ,iłt43^.5a)0,15+1,6U,09-0,06)=51,2+3,25=54,45 t,
G°'2 - 55,2 + 54,45 = 109,65 t.
~*3 . 37,7(4.88+4,98)0,15+1,6(2,29-0,06)=55,75+3,55=59,3 t,
= 109,65 + 59,3 j 168,95 t.
Dalej analogicznie prowadzone obliczenie daje wyniki wpi-hm do kołujący 5 * tablicy 7* Tu przytacza się jeszcze koń-sow$ pozycje tego obliczenia*
G3"10 - 37,7(7,68+7,48)0,3+1,6(3,54-0,065 = 171,6+5,6=177,2 t, G°'10 . 872,7 + 177,2 = 1049,9 t.
o’,0-11 * 37,7 fil (8,08+7,08)0,35+
+1,6(3,74-0,06) - 263,0+5,9 » 268,9 t,
O?'11 = 1049,9 + 268,9 = 13'l8,B t. oj1"12 = 37,7 lii (8,64 i 7,94)0,5 • 234,2 t,
00-12 . 3318,8 + 234,2 = 1553,0 t.
G12-13 . 37t7 ^(8,94+8,18)0,5+20,0 = 194,0 +20,0 = 214,Ot,
G°r13 = 1553,0 + 214,0 • 1767,0 X.
Opróoz obliczonych ciężarów segmentów Gz, płaszcza oraz nakeyoalnych ciężarów G jego kolumn, do kolumny 5 w tablicy 7 wpisano również minimalne ciężary Hz całych kolumn żelbetowego płaszcza, a więc bez galerii oświetleniowyoh oraz leja zsypowego.
b. Ciężary segmentu wykładziny Gn, z cegły zwykłej grub, 12 cm oraz segmentu izolacji z 5-om grubości materaców z wełny żużlowej - zostały zestawione w kolumnie 6 tablioy 7, jako wyniki naatępująoych oblln?.**.
$
d 1,57l^d-2*0»05)0.05-1P,2-0,3.0,24(D^ih) [t]> -1 = 3,4 ^[(3,78-2*0,05)+(4,-18-2.0,05)-0,24]„25,2 t,
„0-1 I 0,24 ?|§|| (3,78 + 4.1B - 0,1) 1 i,q t.
01-2 = 3,5 [(4,18-0,1)+(4,58-0,i)-o,24] , 29f1 t>
01“2 ,= 0,24(4,18 + 4,58 - q,,1) = 2,1 t.
o?,'3 = 3,5 [(4,58 - 0,l)+(4ł98 '* 0,1) - 0,24] = 31,9 t,
W1
gZ-3 = 0,24(4,58 + 4,98 - 0,1) » 2,3 t.
Dalsze obliczenia są analoglozne, ta przytacza się jesz-oza obliczenia dotyoząoe dolnych segmentów komina.
(jS,-10 = 3,5 f^|i^iil)+(T,48-0,1)^ 0,24]’* 49,4 t,
G?-10 = 0f24f^^:^r,148^ 0,1) = 3,5 t.
G™“11 = i,5 [(7,48-0,l)+(7,88-0,1) -0,24] = 64,8 t,
^ [(7,54-0,1)+(7,94-0,1) - 0,24] - 39,9 t, . gJ1’12 = 0,24 ^ (7,54 + 7,94 - 0,1) = 2.8 *.
B I Ii B [(7,94-0,l)+(8,18-q,1) - 0.24] - 31.5 ».
10,3
2014/03/31 14 : 37