198 7. Zasady obliczeń wytrzymałościowych śrub
h =
9
10
2-105-
Tt-6,3552
= 1,57-10-®
mm_
“N~
4 --- 4
i podatność wspornika (patrz (7.74))
t-i ■
1
ln
(a + d) (a + grtga — d)
7iE2dtgo. (a—d) (a+ptga + d)
1
■ln
(13 + 8) (13+10-0,5-8)
0,38-10-®
mm N "
n-105-8-0,5 “* (13-8) (13 + 10-0,5 + 8)
gdzie a = 13 mm jest średnicą oporową łba śruby (równą w przybliżeniu wymiarowi „pod klucz” S), tga = 0,5, a jest kątem tworzącej stożka obciążonej objętości wspornika.
Stąd
_ = 0,38_
1,57+0,38
Całkowite obciążenia śrub (patrz rys. 7.57c) są wtedy równe QcL = Qw+xQvl = 3733 + 0,195-1303 = 3987 N, Qcp = Qw+xQtp = 3733 + 0,195 (-5606) = 2640 N. Maksymalne naprężenia rozciągające w rdzeniu śruby
Qcl _ 3987
% — ■
0,195.
6,355"
= 125,7 MPa
4 4
i naprężenia skręcające przy obciążeniu wstępnym
Ms _ 0,5 dsQw tg (y + g')
t =
W0
16
dl
0,5 - 7,188- 3733 tg (3,17°+6,59°)
6,355®
lo
= 50 MPa,
gdzie ds = 7,188 mm jest średnią średnicą robocza gwintu, y = arctg
p i 25 ,
—— = arctg—+——= 3,17° — kątem wzniosu linii śrubowej, q'= arctg K ds ti-7,188
arctg-
= 6,59° — pozornym kątem tarcia, P = 1,25 mm —
cos aT “ cos 30
skokiem gwintu, p = 0,l — współczynnikiem tarcia na gwincie, at —
= — — roboczym kątem zarysu gwintu,
dają naprężenia zastępcze
az = |/ar + 3+ = j/l25,72+3-502 = 153 MPa. Zatem współczynnik bezpieczeństwa
Rc
Oz
240
153
= 1,57
ma wartość zadowalającą.
Warunek nacisków na styku wspornika ze stalowym podłożem
R 220
(St3) wyraża wzór (7.159). Przyjmując pdop — 0,8kc = 0,8 ——= 0,8 —- =
Ae 1,0
= 110 MPa i uwzględniając kierunki działających nacisków, zapisujemy ten wzór w postaci
Pmax == Pw+P.v+Pmp == 8 +2,144“ 12,85 — 23 Pdop == 110 MPa.
Aby nie nastąpiło przemieszczenie wspornika względem podłoża spełniony musi być warunek (7.164). Przy współczynniku tarcia ^ = 0,15 siła tarcia
T = ju(Qwn + P„) = 0,15(3733-3 + 3000) = 2130 N
jest mniejsza od siły Pt = 5196 N, a więc nie stanowi zabezpieczenia przed przesunięciem wspornika.
Wspornik ustalimy za pomocą dwóch kołków.
Rys. 7.58. Wstępny szkic podnośnika