P1010807 (2)

P1010807 (2)



246 5. BELKI PODSUWNIOOWB

gdzie r - odległość od górnej główki szyny do środka ciężkości przekroją belki, obliczono nang,B. Jąeo:

246 5. BELKI PODSUWNIOOWB

wysokość szyny grubość podkładki grubość podlewki

14 cm, I cm, 3 cm.

12-65-6+ 40-68-46_37

ramię sił wewnętrznych e — 55 cm*


M*- ,?^^?-0.467Tm-467 kGm.

Ze względu na mała wartość w porównaniu z momentem od sił pionowych w obliczeniach pomi. nieto wpływ tego momentu.

Siły poprzeczne w poszczególnych punktach belki:

Q-p(0.5t-x)+ KpP,

Ol= 1040(0,5-6,0- 0)+1,377-17000= 3120+ 22400—25 520 kG. G,- 1040(04-6,0-0,6) +1.117-17000= 2500 +19000 - 21 500 kG. Qł=1040((U-6,0-lr2)+0,917-17000=1870+15 600-17 470 kO, Q, = 1040(0.5• 6,0-1,8) +0,717■ 17000= 1250 +12 200= 13450 kG, Ga=J040(0,5-6,0—2,4) +0.600* 17000=625 + 10200= 10825 kG. G«-1040(0,5-6,0-2,4)—0,317-17000 — 625 — 5400— —4775 kO, Gs- 1040(0,5-6,0—3,0)+0,50Q-17000 — 8500 kG.

Ot -1040(0,5 • 6,0 —3,0)—0,500-17000- - 8500 kG.

Momenty zginające w płaszczyźnie poziomej. W obliczeniach uwzględniono moment mracsymalny, który występuje w p. 5.

M* = KmMpI— 0,250-1415- 6,0 - 2220 kGm .

Momenty skręcace od sił poziomych prostopadłych do toru suwnicy

.,    /—Jł\    / 6,0—4,10\

,=^1+-—je-1415 II +    ^-—1 0,53-1025 kGm

,W,-1286-1,317-0,55- 932 kGm. punktach belki Al, obliczamy wykorzystując wartości współ

M,= 1,117-1415-0,55-869 kGm.

A/,,-0.917-1415-0.55-714 kGm.

Af.,-0,717-1415-0.55 =558 kGm,

M,,—0,600-1415-0,55 - 467 kGm.

Al,, —0,500-1415-0,55 - 389 kGm.

ł. Wymiarowanie przekroju belki na notnoii w tym przypadku przeprowadza się przy założeniu prostokątnego rozkładu naprężeń w strefie ściskanej. Sprawdzenie po-łożenia osi obojętnej

jł'e W d'R»C*o - 0,5d')-65-12‘'45 (76-0^ -11)=7 650000 kGm>3 OJDOOO kOcm, ratem x<d' i jako szerokość Ściskanej strefy belki przyjmuje Sie V,

Przyjęto zbrojenie dołem 8 0 18 o F.-20,36 cm1.

Rys. 5,27. Schemat obciążenia bdki s8ą pononł Rjt. SŚ Pnckrti betki » stodłu M mspletnfcl


Obliczenie zbrojenia ze względu na moment od sit poziomych

6=12 cm, A=65em, Au =>65 - 3 = 62 cm.


- =0,0328,    {=0,980

222000


11,67 cm*.

Przyjęto z każdej strony po 2 0 12 o F,=2,26cmł.

b. Sprawdzenie nośności belki przy uwzględnieniu działania obciążeń wielokrotnie zmiennych. W tym przypadku maksymalny moment zginający określa się przy uwzględnieniu obciążeń charakterystycznych

Af»..-0,5-963-3,0(6,0-3,0)+Q,250-12860-6,0= 4350+19000 23350kGm, M«i.=4350 kGm (od ciężaru własnego belki).

Korzystając z zależności


Oa| o/(fn»B Afatlo/Jt/ał i


Wyszukiwarka

Podobne podstrony:
(1) kąt widzenia 0 : tg# = 2 tgę = 2->P. P. f, - A f. - A gdzie D odległość od ogniska f1 okularu
20020 NEUFERTT0 ochrona p poż Obliczeniową wys. kondygnacji (wymiar „b”) mierzy się od górnej krawęd
strona (23) Dobrą zasadą jest operowanie dawkami leczniczymi jak najbardziej odległymi od górnej gra
strona (23) Dobrą zasadą jest operowanie dawkami leczniczymi jak najbardziej odległymi od górnej gra
P1010803 238 5. BELKI PODSUWNICOWE 5.43. Rozwiązanie węgierskie Rysunek 5.18 podaje sposób przymocow
P1010803 238 5. BELKI PODSUWNICOWE 5.43. Rozwiązanie węgierskie Rysunek 5.18 podaje sposób przymocow
P1010800 (2) 232 5. BELKI PODSUWNICOWE Idea rozwiązania jest dobra, należałoby zastosować beton na „
P1010806 (2) 244 S. BELKI PODSUWNICOWB szyny podsuwnicowc — kabina sterowana w środku mostu — «7, -0
strona (23) Dobrą zasadą jest operowanie dawkami leczniczymi jak najbardziej odległymi od górnej gra

więcej podobnych podstron