P4280187 (2)

MO Budrnla —to-1 BWłroWkbMm nt j    mmcrattóu fe»mp«3>odnych

®tawści sil w jmętKk od rócizżsma jednostkowego P|. Pt i Pt oat warwka si! * piętach tamie; od obennsnu obliczeniowego (wyznacz** metodą n»Mwmr«ii tfriai

PłtJ

Długo*

W

Sb a pręcie '

ŁNl

Warto£ć aatiyad

mc		ptfe P&N ftfsrm ' dolny	• » — ■ (da ohc węzeł Cl	Pjd *2.47‘p*, = 1.09 .....J___2		M«ay » pięcie. ŁN
\Gt.cr}	174*	-825.) -825	-1(65	-2038	-8.99	-2937 I
ICfGi	1749	H6*«G J ~'6.^0	-1(6$	-1*30	-7.1*	-23.49 {
	1749	-6(60 i -6(60	-1*5	-1*30	-7.39	-23*9
Di.ą	1056	7,86] 7.,'86	1.57	10(41	857	27(98
1	1467	7.(861 7,86	157	19.41	*57	27.98 ■
JKtĄ	1067	4,72) 4.72	157	11.66	5.34	16(00
	530	0(00 j 1,00|	0.00	0(00	1(09	1(09 J
U* *5	3060 ]	—UH) :0!00	0(00	-247 1	0(00	-2.47
■ 5»	1600	0.00 i 1.00	1.00	0(00	1(09	1(09 j
i-Si. 2”!	1749	-1(65; -1(65 j	0.00	—4(01 i	-1(00	—5,88 ;
	23311 |	2.371 2171	0(00	534	236	7.70 ;

Siia » pręcie od obciążeniu. łS

Dźwigar tamowi 7 drewna sosnowego klasy C 30

Gwraktcrystyki materiałowe (ud. 2,22.3 wg EN-B-31502000 /. , > = 23 VO*i /„,j.=mMEa; jfc** = l*MPa; £u.™,._u„ = 12 It^MPa; £».«. = 6 10* MPa Częściowy współczynnikbezpieczeństwa-«=l.3(wf tabl.322rPN-B-935$03000) Częściowy współczynnik mudyfikacyjny fc_mu(, = D.;9 i wg tabl. 3.2.51PN-B-03150:2000. (I klasa użytkowania)

«.(.«    _    0.9 30

Jcju = - ■■■■" * 15.92MPa; j_mdt = ——— = 20.77MPa:

1.0    1,3

0.9 18

Ju>*1= -yy = 12.46 MPa

Obliczenia wykonano wg PN-B-03150:2000 Konstrukcje drewniane Obliczenia statyczne i projektowanie oraz aprobaty technicznej ITB AT-15-3028/98 J199J.

Sprawdzenie stanu granicznego nośności Ras górny:

—    przejęto przekrój o wymiarach 140 x 75mm.

1667

—    dlugoSć prętów w pasie górnym 1 = ——— = 1749 mm as 1750 mm

cos 17,05

—    obciążenie pasa górnego

Bi = (0.12+ 0.165+ 0,815+ 0.5 0,154) cos 17.65-1,2 = l,346ŁN/m ti=G\ *Cj» -29.87fcN

Zgodnie z tablicą Winklera dla belki trójprzęslowej Mi =0.01igj² (luaz moment przęslowy - pręt Ci)

Me « -0, mgj²

M. = 0.08 1.340 -<1,75)² = 0. 33l)kN-m = 83,0 • 10* N-mm Mb * -0,100 -1.346(1,76)² - -0.412kN-m = -41,2 • 10* N-mm 4i = 140 76 * MK6 • 10^ mm’ h, * 140 mm i»„ =75 mm

Dsd* .

7S MB*

« M S Wbb³

: 0.289- 140 = 40.5i

A» “ *7*

IM

W)—rwir współczynnika wyburzeniowego fc_r dla wytoucarau w pśauctytaw uiąznro (wg p 42.1 PN-B-03150:2000)

** + y**" ^A"-*«

n^fieał 3,14* • * -10³

43.2*

42.2GMPu

—(dsr-war-

a, = 0.2 - współczynnik dotyczący prosu'lmiowoy.i elementów łą,=;0,5{l + ./3<.(A,_oi,_v - 0.5) + A^,„j    4-0,2(0.74 -0.&.) + 0.7i|-'l

fc,, ='0.80

i

t. „ =-,r    I = 0.906

0,8+ v/oTP -0.74*

—

Naprężenie zginające w przęśle

- pi ss-■*-**    "‘‘a

Naprężenie zginające na podporze 41 2 • 10*

'--=2^⁼¹'^682MPa

Sprawdzenie warunku na naprężenia w prześle (pręt górny C_; i

<1

«cJB.d _ ^

kc,yfc,U,d fm.y.d    fnl^.d

2,797    1,346

+ 0 = 0,914 + 0.065 = 0.259 < 1

0.906 15.92    20,77

Sprawdzenie warunku na naprężenia w podporze

(°r.l},<r \    ₊ °m,y,d

Jc.U.rf / fm.y.d

(

iwy

15.92/

_'KL

1.682

+ 1 + 0 = 0,031 + 0,081 « 0,112

26,77

Hiumuwiodu przekrój o wytniaracli 140 x 75 nim

Wyburzenia z płaszczyzny wiązata nie sprawdza się / uwagi na usztywnienie ca pomocą deskowania.

Pas dolny (rozciągany >:

—    przyjęto przekrój o wymiarach J 40 x 75 mm,

-    długość prętów w pasie dolnym ly = 1667 mm.

™ obciążenie pasa dolnego